鋒速達通風降溫系統
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地溝送風_濕簾冷風機的使用和安裝要點氣體分子量與壓縮機級的關
1、濕簾冷風機和水泵電路宜集中控制，控制開關應裝室內。冷風機使用前，應確保濕簾和水池中無雜物，每年清洗1～2次；冬季不用時，將池內水放凈，用塑料布把箱體包扎好，以免雜物進入機內。
2、加入池中水應為清潔水，以保持濕簾冷風機管路暢通和濕簾高效率。如發現濕簾供水不足或不均時，要檢查池中是否缺水(池中浮球閥能自動補水和斷水)，水泵是否運轉以及供水管路和水泵入水口，尤其是噴水管路上小孔有否堵塞，檢查噴水管路是否位于濕簾正中。
濕簾冷風機是新時代選擇：濕簾冷風機即濕簾+風機縱向通風降溫系統，是當今世界上最經濟、最環保降溫系統。工作原理是：波紋狀濕膜表面有層薄薄水膜，當室外干熱新鮮空氣被對面風機抽吸穿過濕膜時，空氣中熱量被濕膜上水吸收并將水蒸發進入室內，形成涼爽濕潤空氣，使人產生清新感覺。
濕簾冷風機安裝須知：
冷風機安裝于窗、墻之外，用管接頭與窗口或墻口或墻孔相接。冷風機出口應該高一些，不宜直吹人體。安裝前，先用角鋼焊好托架，其參數尺寸，由安裝現場情況確定�？紤]到檢修時人進入機內安全，宜采用40-50角鋼。
濕簾冷風機離墻距離應大于30CM，以免進入該側濕簾氣流受阻。濕簾冷風機通風方式一般有縱向和橫向二種，橫向通風氣流過流斷面積大，風速小，容易造成較大面積死角，而縱向通風氣流斷面積小,廠房通風，風速大，死角面積很小。使用條件許可情況下，應該盡可能采用先進縱向通風方式。
引言
目前我國石油、化工、制冷、化肥等企業正朝著大型化、集中化、高效化、低成本的方向發展，這樣就對化工流程的核心設備，離心壓縮機有了更高的要求。這幾年為了滿足用戶對大流量、高壓比、級間加氣等壓縮機的要求，我公司設計了很多大型、高壓的壓縮機。例如現在的空壓機流量基本上都在 36000 ～ 5 2000 Nm ³ /h 范圍內 , 葉輪直徑基本上都在 900mm ～ 1200 mm 之間。甲醇壓縮機在 2006 年時，基本上都是年產 10 萬噸甲醇項目 , 而在 2007 年到現在基本上都是年產 20 噸甲醇項目 ,負壓風機報價, 裝置年產量翻了一倍。 最近還設計制造乙烯三機即丙烯壓縮機、裂解氣壓縮機、乙烯壓縮機，徹底地打破了國外發達國家的壟斷，實現了乙烯三機的國產化。這對石油化工的高產化、國產化有著重要的意義，但對于壓縮機的本體結構設計和設計計算的難度也越來越大。
1 大支撐跨距壓縮機在現實工作中的應用
大支撐跨距是指壓縮機驅動端支撐軸承和非驅動端支撐軸承之間的距離與葉輪最大內孔直徑的比值簡稱 L / D 。這是衡量一臺壓縮機是否穩定的一個重要指標，是離心壓縮機轉子動力學分析的一個重要的內容。隨著離心壓縮機大型化、多級化的發展，這個指標越來越受到人們的重視。它主要是由于壓縮機的級數過多而導致壓縮機轉子過長而產生的。
1.1 氣體分子量與壓縮機級的關系
氣體的分子量越小越難壓縮，比如在氫氣壓縮機中，一級葉輪的壓比大概只有 1.0 ～ 1.12 ，例如，云南云維集團 20 萬噸甲醇壓縮機 , 氫氣的含量為 68% ，平均分子量為 11.55, 氣體在壓縮機中的總壓比為 2.6 ，該壓縮機用了 9 級壓縮 , 有兩個級間冷卻器、 1 個防喘振冷卻器，機型為 3BCL529 。而在分子量較大的壓縮機中氣體比較容易壓縮，但由于要控制馬赫數不能大于 1 ，所以葉輪的周速不能過高。
1.2 葉輪的轉速和做功
同一型號的葉輪做功能力的大小與驅動機能提供的功率和轉速有關，足夠大功率的作用是為了使主軸能夠傳遞足夠的扭矩確保壓縮機的正常運行；葉輪的轉速越高，葉輪對氣體做功越多，即氣體的壓升越大，但是由于受到驅動機、葉輪周速、材料強度、馬赫數等方面的限制。壓縮機靠提高轉速來提供做功的能力是有限的。
1.3 離心壓縮機中常用的葉輪
葉輪對氣體的做功能力與葉輪的工作效率有關，葉輪的效率主要取決于葉輪的氣動型線即葉輪的葉片型線。目前常用的葉輪有大三元葉輪、高效二元輪、二元輪。大三元葉輪采用三元葉片，葉輪的出口角角度大，是效率最高的葉輪，其效率在 83% ～ 90% 之間，但是大三元葉輪流量的工作范圍較小。二元葉輪的葉片是二元葉片，葉輪的出口角較小，流量的工作范圍較大。高效二元輪介于大三元葉輪和二元輪之間。這 3 種葉輪常常搭配使用。為了提高設計工作效率葉輪基本級已經標準化，平均效率已達到 80% 以上，提高的空間很有限。
通過增加壓縮機的級數來提高葉輪的工作轉速已成為提高壓縮機整機工作壓比最有效最直接的方法。于是出現了云南云維的 20 萬噸甲醇項目的 3BCL529 、 2MCL609 、 BCL6010 等超長的機組。
2 技術難點分析及設計過程介紹
產品 2MCL609 是典型的大支撐跨距壓縮機。現結合理論與實際，對該產品的技術難點及計算過程簡單介紹如下。
離心壓縮機的級數按照文獻 [1] 的介紹一般少于 9 級，但將壓縮機的級數設計到 9 級甚至 10 級是在提高壓縮機轉速、提高葉輪的工作效率等辦法的基礎之上，還無法達到用戶要求參數時，而最后采用的一種方法。壓縮機的級數越多壓縮機的轉子越長，驅動端的支撐軸承和非驅動端支撐軸承之間的距離越大，也就是在這里所說的 L / D 。 L / D 的數值一旦超過了規定的數值，壓縮機轉子的強度分析就成為必須考核的內容。強度分析結果不合格，將導致結構方案乃至氣動方案的更改。
強度分析主要包括單個葉輪的強度分析和轉子軸系的動力學分析。單個葉輪的強度分析包括葉輪應力計算、半開式葉輪的輪 盤自振頻率分析、半開式葉輪的葉片自振頻率分析；轉子軸系的動力學分析主要是轉子的穩定性分析，包括氣體激振分析軸和鍵的強度計算�；剞D剛體質量、重心、轉動慣量計算及軸向推力計算、平衡盤尺寸確定也在其中。
氣體激振是轉子動力學分析的關鍵內容。氣體激振是指在壓縮機中由于葉輪內部發生旋轉脫離而產生的對機器的氣體激勵。對于大分子量及壓力高的的離心壓縮機，如化肥裝置中的 CO 2 壓縮機和合成氣壓縮機，在方案設計中需要考慮此類問題。自激振動是指壓力高、分子量較大的氣體在通過平衡盤等密封時，由于壓比高而有可能達到音速進而誘發對轉子的氣體激振。
現在針對機型為 2MCL609 的壓縮機進行分析。
2.1 轉子系統的基本結構參數
圖 1 為 2MCL609 轉子的計算模型簡圖。
轉速：額定轉速為 8320 r/min 。
轉子結構參數：總長為 3057 mm ；跨距為 2475 mm ；總重為 1300.105 kg 。
軸承靜載： 軸承 1 為 6450.87 （ N ）；軸承 2 為 6303.16 （ N ）。
軸承參數： 最大預負荷下的最小軸承間隙為 軸承半徑間隙 min =0. 1357 mm 。
2.2 轉子穩定性分析判別標準
引起轉子失穩的因素包括密封作用力、葉輪處的氣動力、軸承油膜作用力等。根據 API617 第 7 版中 2.6.5 節相關規定，對轉子進行 I 級穩定性分析。
預期的交叉耦合剛度（見 API 617 標準第 7 版 2.6.5 .6.a ）
2.3 產品2MCL609穩定性分析
對于本臺產品，各級參數見表 1 。
表 1 各級計算參數
Hp/kW
Dc/mm
Hc/mm
ρd/(kg/m 3 )
ρs/(kg/m 3 )
N/(r/min)
195.820
600.000
42.000
0.930
0.783
8320
209.060
600.000
43.000
1.089
0.930
8320
227.650
600.000
36,通風工程報價.000
1.280
1.089
8320
233.830
600.000
30.000
1.500
1.280
8320
234.380
600.000
14.000
2.023
1.687
8320
219.100
600.000
16.500
2.375
2.023
8320
218.810
600.000
18.500
2.767
2.375
8320
223.210
600.000
22.500
3.196
2.767
8320
218.710
600.000
22.000
3.668
3.196
8320
對于本臺產品，分析結果表明： II 級穩定性分析合格。
3 結論
綜上所述，在大支撐跨距設計過程中，轉子軸系的穩定性分析主要從以下 3 個方面著手：第一，合理的設計壓縮機的結構，在滿足壓縮機的氣動性能的條件下，使壓縮機的結構盡量的緊湊；第二，合理的選擇軸承，軸承的技術參數決定著軸系的支撐剛度，對軸系的轉子動力學分析影響很大；第三，在壓縮機的選型過程中要合理的選擇壓縮機的基本級，壓縮機的選型決定著壓縮機主機的設計方向，是不可忽略的。
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