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風機安裝與維護
負壓風機廠_離心風機氣動噪聲研究方法的分析暖通空調SY4000P系列
1 引言
離心風機的噪聲以氣動噪聲為主，在性質上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產生，并通過進、出氣通道加以傳播。蝸殼內部的三維非穩定流場以及殼體的特殊外形使得對其開展研究變得困難。近年來，國內外專家如： Lowson 、 Wan-Ho Jeon 等都針對離心風機噪聲做了很多研究，在發聲機理和聲源傳播、數值模擬、測試技術等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進一步改進和完善之處。本文綜合了近年來國內外大量文獻的理論計算和試驗研究方法，同時提出了新的建議。
2 理論計算方法
2.1 點源模型
對于風機而言，點源模型是一種十分有用的技術。這種近似的準則是，所要研究的最高頻率的波長 λ 應該遠大于聲源的物理尺寸L。為滿足這個準則要求，對發射較高頻率噪聲的葉片，在應用點源模型時，可將每個相關面積或相關體積視為一個小尺寸的孤立聲源，將風機葉片用沿著葉片展長分布的孤立點源的總和來模擬。目前有人研究了自由聲場旋轉點聲源的聲學特性;Lowson 通過波動方程推導出了運動點源產生的聲場公式，該公式適合于葉片上的每個微元體，然后對葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運動產生的聲場。但擬定葉片微元的點源尺寸是一個困難，而且一般來說風機葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點源模型進行模擬輕易產生較大誤差。另外，上述研究針對的是自由聲場，而離心風機必須考慮蝸殼的影響。
2.2 蝸舌的尖劈模擬
靜止平板尾緣紊流邊界層聲發射的理論計算公式早已得出，但用于葉輪機械噪聲還需進一步改進。陸桂林考慮了葉片旋轉對聲發射的影響，并結合有關試驗資料，引進葉片幾何參數的組合關系式，推導出了一個有個葉片的離心風機葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發射計算公式。這些都是在無蝸殼假定下噪聲計算公式的推導。為了模擬有蝸殼存在的情況，Wan-Ho Jeon 在葉輪四周放置一個尖劈模擬蝸舌，以它來作為產生離散噪聲的聲源,如圖1所示。
通過此模型計算出流場，然后用非定常的伯努利方程計算出作用在葉片微元上所受的力， 最后利用 Lowson 導出的任意運動點源的聲場公式計算聲壓，運用該模型進行風機噪聲的數值模擬可以得到很多有價值的數值計算結果，改變其中一些參數，如葉片數，葉輪旋轉速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來重新進行計算，并加以比較可以分析葉片通過頻率噪聲的影響因素，對離心風機的降噪有指導意義，尤其是對分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風機的基頻噪聲，且仍沒有考慮完整蝸殼的存在。
2.3 基于寬頻噪聲的模擬
寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對應的流場。至今尚未看到與離心風機蝸殼內部完整流場所對應的聲場解，所以渦流噪聲很多都還是實驗研究或者理論上的定性分析。
可以利用加速度傳感器得到蝸殼表面的振動速度分布，然后通過公式計算出蝸殼表面的聲壓，或者可以通過風機進口或出口的聲壓計算進出口輻射的聲功率，然后得到總的合成聲功率。可以看出，該計算方法可以計算蝸殼振動引起的噪聲輻射，也可以計算通過進出口管道向外傳遞的噪聲。但是在丈量進出口的聲壓時，由于氣流的影響，使丈量受到較大的干擾，因此測定的聲壓不一定是真實值;另外，由于蝸殼表面各點振動極不均勻，不僅是垂直于表面振動，甚至隨時間變化。丈量時需要丈量大量點的振動速度，工作量大，而且可靠性不高，因此該方法的應用也有局限性。
2.5 蝸殼聲電類比模型
很早人們就提出了聲電類比方法并計算出了離心風機的聲共振頻率，并用高階模態分析方法分析了幾個具有比亥姆霍茲共振頻率更高的譜峰，用試驗手段繪出了蝸殼內規范化的聲壓分布。后來黃其柏又在此基礎上提出了蝸殼基頻共振引起的噪聲增量數學模型，最后推導出了在共振頻率處遠場某點總噪聲聲壓級增值為:
利用此式可以對遠場某點總噪聲聲壓級增值進行猜測和優化。國內一些實驗已經證實了蝸殼基頻共振噪聲在小流量工況下的重要性。
2.6 聲學相似定律
由國際標準化組織推薦的一系列確定噪聲功率的標準，同樣也適用于風機。試驗各種不同型式和尺寸的風機需要大量試驗
設備
和時間，而且用度昂貴。因此將相似定律應用于風機氣動噪聲，能大大降低本錢。從而可以根據一種尺寸風機的試驗資料，對尺寸不同而因次相似的風機系列進行聲功率的計算。Weidemann對風機噪聲作了無因次分析，且得到了無因次參數關系式：
因此，換算因次相似的風機噪聲頻譜時，可用上面兩個公式的任何一個，但是對于同一系列而尺寸不同的風機，常數α,β和函數F,G或F,G應分別對應相等。
聲學相似定律的應用也是需要預先知道某因次相似風機的實驗資料才能進行聲輻射計算，開展聲學設計，它也不是單純從理論上直接解決離心風機噪聲題目。
3 試驗研究方法
3.1 進出口管道試驗
由于缺乏正確的理論數據，因此很多試驗還是基于理論上的定性分析進行試驗，一般都采取帶有消聲器的進氣或出氣管道在進、出口進行噪聲丈量，再對試驗結果進行頻譜分析以判定噪聲源和傳播途徑。在試驗過程中通常都會先分別考慮軸向、徑向進口間隙、蝸殼的擴張角和擴張長度以及蝸舌與葉輪間隙、蝸舌傾斜角、蝸舌半徑和葉輪類型、葉片數目等參數，分別分析這些參數對離心風機噪聲的影響 , 但是這樣進行分析和試驗的工作量太大，而且忽略了各個參數之間的相互影響 。
3.2 離心風機機殼的聲學優化
機殼的型線對于離心風機氣動噪聲而言是極其重要的，如何得到優良的機殼型線是很多人都關注的題目。在目前的大多數研究中，僅是通過修改機殼蝸舌區域來降低基頻強度。 Hille-brand 等改變整個蝸舌外形來找尋關于產生噪聲的最優設計。作為一種試驗工具， Rechenberg 采用了植物與動物的生物進化原理提出了一種試驗程序。采用了P1到P10這10 個變量(在各種角向位置時蝸舌壁面離轉子軸的間隔)來描述蝸舌。通過變量P1到P10的隨機變動產生一組 9 個后代量，9個后代量的最優者形成故的“上代”，從這個“上代”通過變量的隨機變化再次繁殖出第2代，依次下往，便得到最佳型線。但是該試驗程序只考慮到了蝸殼自身參數的影響，而忽略了葉輪的結構參數。
3.3 離心風機結構的優化試驗方法
大量的試驗是在保證其他參數不變的條件下，只改變某一個參數進行試驗得出其優化結構參數，從而忽略了各個參數之間的相關性，因此利用優化試驗方法：正交回回試驗設計方法、D ?最優回回設計方法等就很有必要了。一些文獻中已通過不同實例計算出了風機聲壓級與一系列參數之間的回回函數關系式，并采用了優化方法進行了計算。其基本思想是在選擇離心風機結構參數時，考慮到各個參數之間的相關性，在實際應用中利用優化回回方法，通過試驗得到一系列數據進行目標函數(噪聲值)的非線性回回，得到一個非線性方程后進行優化設計。例如可將聲壓級SPL針對 8 個參數進行 3 次回回設計得出其關系式:
然后采用逐步回回分析法逐個引進變量，進行因子篩選。每引進一個新的變量都對前面的變量進行明顯性檢驗，保存其中對SPL影響明顯的變量，剔除對SPL影響不明顯的變量，從而可以得到一個最優回回方程，該方程中包含所有對SPL影響明顯的變量。這種優化手段用較少的試驗就可以得出比較滿足的結果，但是它不能夠得到各個噪聲源對接受者的貢獻。
3.4 相干分析技術
為了彌補上述缺陷，相干分析技術也隨 著計算機的發展而 開展了。在噪聲源的識別中，經常碰到的情況是所感受到的噪聲系來自多個噪聲源，通過相干分析，就可以知道每個聲源各自對接受者的影響，這一技術已在國內應用。國內外一些文獻已利用相干分析技術分析了離心風機噪聲的噪聲源特性及其產生機理。其基本理論是基于將噪聲傳遞系統視為一個多輸進、單輸出的系統，系統中各個輸進源之間互不相干，如圖 3 所示。
3.5 計算機指導試驗
由于試驗設備繁重，工作量大，處理數據繁瑣，因此利用電腦監控試驗和試驗數據的采集和處理是必不可少的，現在可以用微機進行數字化消息態測試分析。
虛擬儀器(簡稱VI)和卡泰儀器(簡稱 CATAI)技術發展相當迅速，虛擬儀器被稱為是振動、噪聲動力學控制技術的革命。 DSP(大世普)
軟件
虛擬儀器庫具有國際先進水平的大容量數據采集與信號處理
軟件
系統，其功能強大 , 用途廣泛，可用于進行振動、沖擊、噪聲、信號和信息處理、計算機輔助測試 (CAT) 、模態分析、結構動力學修改、故障診斷與樁基檢測、環境振動與噪聲測試等諸多分析測試工作。只是到目前為止，虛擬儀器在風機行業中應用還很少，假如能廣泛應用，將會使離心風機的試驗測試、數據采集與分析進進一個全新的階段。
4 討論
(1)對于離心風機氣動噪聲而言，數值模擬及其計算方法還不成熟，不能得出計算離心風機氣動噪聲的理論公式，有的即使得到了聲壓與各參數之間聯系，還需要借助試驗來確定具體關系式， 顯然這些方法只限于對已有風機進行計算，而不能在對新風機進行氣動設計 的 同時進行聲學設計。 因此考慮蝸殼的離心風機的噪聲模擬及計算是需要解決的題目。因此，我們的建議是：可以把離心風機蝸殼簡化成一個具有硬邊界的理想殼體模型，如圖4所示。并暫時忽略進出口軟邊界的影響，推導出殼體內的格林函數，而后將此格林函數推廣到考慮進出口軟邊界的情況，然后利用該函數對離心風機內部由旋轉葉輪產生的氣動聲場進行時 域求解便可以得到理論解方程。在計算出離心風機內部的三維非穩定流場之后，利用該模型和理論解方程就可求出與流場相對應的氣動聲場，這樣就可以彌補其他計算模擬方法的不足，正在進行這方面的理論和計算工作 ， 同時也為同行們進行離心風機氣動噪聲計算提供參考。目前，已經得到了忽略進出口軟邊界的蝸殼體內的格林函數：
但是由于忽略了蝸殼進出口軟邊界的影響，這個公式與實際情況還有較大差距，因此還有必要對此進行深進研究，以得到有進出口軟邊界時蝸殼內部的格林函數并進行時域求解。
(2) 隨著計算機的飛速發展，噪聲試驗測試技術發展比較迅速，一些先進的試驗手段已經應用于風機上，但還是不夠;在其他行業，虛擬儀器的使用和仿真試驗已大大減少了人力、物力，使得很多難以進行的試驗變得輕易開展，建議應使這些先進的試驗手段應盡快應用于風機氣動噪聲行業并不斷開發拓展其應用范圍。
1 引言
離心風機的噪聲以氣動噪聲為主，在性質上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產生，并通過進、出氣通道加以傳播。蝸殼內部的三維非穩定流場以及殼體的特殊外形使得對其開展研究變得困難。近年來，國內外專家如： Lowson 、 Wan-Ho Jeon 等都針對離心風機噪聲做了很多研究，在發聲機理和聲源傳播、數值模擬、測試技術等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進一步改進和完善之處。本文綜合了近年來國內外大量文獻的理論計算和試驗研究方法，同時提出了新的建議。
2 理論計算方法
2.1 點源模型
對于風機而言，點源模型是一種十分有用的技術。這種近似的準則是，所要研究的最高頻率的波長 λ 應該遠大于聲源的物理尺寸L。為滿足這個準則要求，對發射較高頻率噪聲的葉片，在應用點源模型時，可將每個相關面積或相關體積視為一個小尺寸的孤立聲源，將風機葉片用沿著葉片展長分布的孤立點源的總和來模擬。目前有人研究了自由聲場旋轉點聲源的聲學特性;Lowson 通過波動方程推導出了運動點源產生的聲場公式，該公式適合于葉片上的每個微元體，然后對葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運動產生的聲場。但擬定葉片微元的點源尺寸是一個困難，而且一般來說風機葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點源模型進行模擬輕易產生較大誤差。另外，上述研究針對的是自由聲場，而離心風機必須考慮蝸殼的影響。
2.2 蝸舌的尖劈模擬
靜止平板尾緣紊流邊界層聲發射的理論計算公式早已得出，但用于葉輪機械噪聲還需進一步改進。陸桂林考慮了葉片旋轉對聲發射的影響，并結合有關試驗資料，引進葉片幾何參數的組合關系式，推導出了一個有個葉片的離心風機葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發射計算公式。這些都是在無蝸殼假定下噪聲計算公式的推導。為了模擬有蝸殼存在的情況，Wan-Ho Jeon 在葉輪四周放置一個尖劈模擬蝸舌，以它來作為產生離散噪聲的聲源,如圖1所示。
通過此模型計算出流場，然后用非定常的伯努利方程計算出作用在葉片微元上所受的力， 最后利用 Lowson 導出的任意運動點源的聲場公式計算聲壓，運用該模型進行風機噪聲的數值模擬可以得到很多有價值的數值計算結果，改變其中一些參數，如葉片數，葉輪旋轉速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來重新進行計算，并加以比較可以分析葉片通過頻率噪聲的影響因素，對離心風機的降噪有指導意義，尤其是對分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風機的基頻噪聲，且仍沒有考慮完整蝸殼的存在。
2.3 基于寬頻噪聲的模擬
寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對應的流場。至今尚未看到與離心風機蝸殼內部完整流場所對應的聲場解，所以渦流噪聲很多都還是實驗研究或者理論上的定性分析。
?? 由過濾器、表冷器、加熱器、加濕器和風機組合而成的新風機組，其結構簡單，出現故障的可能性較大。新風機組可能在正式投進運行前的施工階段就被用來臨時供熱，其本身是一種易凍裂換熱 設備 ，當室外氣溫偏低時試壓充水、管路沖洗和運行中的任一環節都輕易出現凍裂故障。 ??? 對新風機組的安全運行重視不夠經常會引起換熱器凍裂，這不僅帶來空調系統本身的經濟損失，而且換熱器凍裂所引起的水患帶來的間接經濟損失往往也不小，由于換熱器凍裂事故經常發現較遲，遍地的流水往往危及四周的電梯、電纜井和下面的樓層。假如在施工、調試、運行等各個階段中對新風機組的安全運行加以重視，其換熱器凍裂事故基本可以避免。下面結合本人工程實際經歷就新風機組運行治理扼要談幾點。 一、工程概況 ??? 上海南都韻園會所地上三層，地下一層，總空調建筑面積約1700m2，設計耗冷量490KW，耗熱量410KW（其中空調耗熱量160KW，泳池采熱耗熱量為250KW）。選用AWHC-L65型風冷熱泵機組2臺，總制冷量為130冷噸。夏季供回水溫度7-12℃，冬季供回水溫度60-50℃，室內設計參數如下: ??? ??? 本工程吊頂式空調機組分布如下: ??? ? 二、新風機組故障實例 ??? 本工程共有新風機組3臺，分別位于地下一層、一層和二層，地下一層新風機組在施工過程中發生了換熱器凍裂事故。經事故原因排查，發現冷凍水供回水管線切斷閥門關不嚴，在空調水供回水管路試壓后，雖經泄水操縱，但仍有部分余水慢慢滲漏到新風機組換熱器內，當時正值冬季,夜間氣溫處于零下，由此造成了凍裂事故。后在空調水系統調試過程中，此處大量漏水,由于位于地下一層,而未能及時發現，造成了不必要的間接經濟損失。 三、新風機組常見故障原因分析 ??? 鑒于新風機組發生故障所帶來的嚴重后果，現就新風機組常見故障原因分析如下： ??? 1、臨時管線未經沖洗即對新風機組供水 ??? 在工程實際中常用新風機組進行臨時供熱，但由于時間緊迫，整個供回水系統管路未進行正式水沖洗，供回水管道全部采用主管下接支管的連接方式，結果管線內污物在距換熱站最近的新風機組加熱器內不斷淤積，熱水流量不斷減少，從而導致加熱器凍裂。究其原因分析，臨時供水管線施工時未按施工規程進行沖洗而盲目投進使用造成了加熱器的凍裂。 ??? 2、自控閥門指示的閥位有誤 ??? 工程集中空調自控系統的施工滯后，在樓宇正式投進使用后才開始調試弱電系統。在自控系統啟用之前新風機組能夠正常運行，啟用后反而發生了凍裂事故。該事故發生在冬季空調自控系統安裝調試過程中，安裝誤操縱使新風機組的水閥開閉指示位置與自控系統的電腦指示正好相反，新風機組供水實際是自控系統指示的斷流狀態，從而引發事故。因此當室外氣溫降至0℃以下時，應盡量保持空調系統穩定運行，水系統的自控安裝和調試應安排在其他季節進行，避免因調試差錯引發事故。 ??? 3、新風機組冬季停用時表冷器中有存水 ??? 新風機組冬季停用后發生表冷器凍裂事故，主要由于新風機組表冷器內有存水�？赡艿脑蛉缦拢海�1）表冷器泄水時沒有打開排氣閥，這樣就沒有空氣進進表冷器的通道，因此表冷器內的水無法完全泄空，導致冬季室外氣溫降低后新風機組的表冷器凍裂。（2）由于冷水系統管路內有存水，新風機組的位置又低于系統主干管，假如連接管路閥門封閉不嚴，存水便從冷水供回水管道慢滲到表冷器中，因此盡管進行了泄水操縱仍然會導致凍裂事故的發生。該起事故可能是上述兩個原因中的一個造成的，因此在兩個方面都進行了改進，在新風機組的供回水立管的最高點增設DN20排氣閥，在新風機組放氣和泄水時都可以使用，尤其是可以確保泄水的徹底性；在新風機組的供回水管路上增設一組閥門，徹底切斷停機后的慢滲題目。 ??? 4、新風機組自控防凍保護裝置在人工調節加熱器流量時失控 ??? 新風機組冬季運行時必須保證額定水流量，加熱器水流量太小會引發凍裂事故。新風機組的出風參數不變，加熱器中熱水流量也保持不變，故這類新風機組很少出現凍裂事故。而位于地下室的新風機組由于地下室平時排風換氣需大量空調補風，因此該臺新風機組既要承擔室外新風預處理（同時給室內補風）的功能，又要滿足室內空氣溫度的調節需要。在冬季嚴冷天氣時，地下室的空調負荷較小，當操縱職員發現室溫過高時，由于急于降低溫度，將新風機組加熱器的水流量瞬間調得很低，此時新風機組自控防凍保護裝置失效，若室外氣溫低于0℃，就輕易發生加熱器凍裂事故。該事故表明該會所的樓宇自控 軟件 不完善，人工調控時的水流量控制與新風機組的自控防凍保護裝置脫節，使新風機組的水流量可以任意減小，留下了安全隱患。同時，操縱職員也缺乏新風機組安全運行的經驗，只注重室內溫度控制而因小失大。 ?? 上述4起新風機組換熱器凍裂事故原因都是施工、調試、運行時的工作疏忽，應該引起相關職員的重視。建議采用風機、循環泵和電動保溫閥聯鎖，增設電加熱器、值班風機等設施以防止新風機組加熱器凍裂，完善新風機組冬季安全運行的技術措施。此外。假如新風機組與新風進風窗之間無連拂塵管和電動保溫風閥，則應將防凍范圍擴大到整個新風機房，停用的冷水系統管線即使有管道保溫也應將水放空或增設電伴熱，采用噴霧加濕方式的新風機組在停用后應想法放空排水水封內的水。 四、新風機組安全運行建議 ??? 1、施工單位冬季施工時要重視所有空調設備和管線的防凍。管線試壓沖洗時要留意室外氣溫，沖洗后必須保證系統徹底放空。用新風機組臨時供熱也要按正常程序施工驗收，假如沒有自控措施和專人治理，建議不用新風空調設備進行臨時供熱。 ??? 2、建立和完善運行治理制度。夜間停用的新風機組也要采用定水流量或溫控器自動控制水閥開啟或設電加熱裝置保證新風機組加熱器的溫度。新風機組冬季運行時要定時巡查，跟蹤天氣變化情況，在嚴冷天氣不宜安排空調系統的調試和檢驗，以保證空調水系統運行的安全性。 ??? 3、新風機組設計時必須設置有效的防凍自控聯鎖監控裝置。風機運轉時必須首先保證加熱器的額定水流量，當水溫過低或水流量過小時應有報警功能并及時封閉送風機及新風進口保溫風閥。 ??? 4、新風機組訂貨時預先考慮加熱器內部留有一定的檢驗空間，減少加熱器凍裂后的維修工作量。凍裂位置主要發生在加熱器底部兩側的銅彎頭連接處，這些地方最薄弱，結冰后產生被脹破，泄壓后脹破處不再擴大。最快捷的維修方法是不拆除新風機組加熱器的配管和閥門，直接在機箱里維修加熱器。假如加熱器與兩側機箱有一定間隙，則可以直接進行現場維修，這樣可大大節省搶修時間和維修用度。 ?? 由過濾器、表冷器、加熱器、加濕器和風機組合而成的新風機組，其結構簡單，出現故障的可能性較大。新風機組可能在正式投進運行前的施工階段就被用來臨時供熱，其本身是一種易凍裂換熱設備，當室外氣溫偏低時試壓充水、管路沖洗和運行中的任一環節都輕易出現凍裂故障。 ??? 對新風機組的安全運行重視不夠經常會引起換熱器凍裂，這不僅帶來空調系統本身的經濟損失，而且換熱器凍裂所引起的水患帶來的間接經濟損失往往也不小，由于換熱器凍裂事故經常發現較遲，遍地的流水往往危及四周的電梯、電纜井和下面的樓層。假如在施工、調試、運行等各個階段中對新風機組的安全運行加以重視，其換熱器凍裂事故基本可以避免。下面結合本人工程實際經歷就新風機組運行治理扼要談幾點。 一、工程概況 ??? 上海南都韻園會所地上三層，地下一層，總空調建筑面積約1700m2，設計耗冷量490KW，耗熱量410KW（其中空調耗熱量160KW，泳池采熱耗熱量為250KW）。選用AWHC-L65型風冷熱泵機組2臺，總制冷量為130冷噸。夏季供回水溫度7-12℃，冬季供回水溫度60-50℃，室內設計參數如下: ??? ??? 本工程吊頂式空調機組分布如下: ??? ?
近期國外風電裝備動態 ????? 1.歐盟研究顯示開發20MW風力發電機可行。根據歐盟資助項目UpWind最新報告，開發20MW的風力發電機是可行的。該項目探索了將風力發電機增大至20MW的設計限制，發現這將使風力發電機轉子直徑達到200米左右，而目前5MW風機轉子直徑約120米。項目負責方荷蘭能源研究中心指出，20MW風機并不是倍增目前的5MW風機那么簡單，而需要確定設計、材料和風機運行方式等方面的關鍵創新：① 葉片，通過前彎葉片或使用更柔性材料、單獨葉片控制，將葉片分為兩節（如飛機機翼）等方式降低葉片疲勞載荷，以建造更長更輕的葉片；② 智能化，未來的智能風力發電機組將能夠調整所處方位和葉片槳距以適應風力條件；③ 風電場布局，如降低第一排風力發電機的功率輸出，可使風電場整體效率提高；④ 控制與維護，例如已知風力發電機之間疲勞載荷的相互關系，可在其中一臺風力發電機上放置傳感器，便能預計其他風機的疲勞載荷。研究表示，到2020年即可看到20MW風力發電機投入運行，但需要歐盟成員國的持續投入。 ????2.通用電氣公司推出4MW直驅式海上風力發電機。近期，通用電氣公司（GE）推出了4MW直驅式海上風力發電機，該風機針對海上使用進行優化設計，將使得海上風能產業可靠性進入一個新的水平。GE宣布將與瑞典G?teborg Energi公司合作，于2011年下半年在瑞典哥德堡港安裝該新型風力發電機，項目由瑞典能源署資助。GE表示，4MW直驅式海上風力發電機主要元件具有內置備份且可部分運行，保障風機在海上作業的可靠性；采用了創新的模塊化方法，最大程度進行現場修復，減少修理對大型船舶的依賴；該機型還對葉片設計進行了優化以使能源捕獲最大化。GE在海上業務方面有著3.4億歐元的投資，本次哥德堡港口項目是其海上足跡歐洲戰略（offshore footprint European strategy）的一部分。 ????3.GE高塔研發計劃。近期，GE獲得建造低成本并能支持大容量發電機的百米風電高塔的專利授權。風電高塔與大型發電機是高產量低成本大型風電系統的必要部分。然而，雖然風電高塔可以發電更多，但它建造、安裝和運輸起來非常困難，并且吊起沉重風機的高大吊車運輸和組裝起來成本昂貴。GE希望通過風塔系統的提升來解決以上問題，這需要美國風塔系統公司（Wind Tower Systems）的技術援助。該公司研發的空間骨架式高塔模塊分為動態和靜態載荷兩種，中心輪轂高度均在100米以上，更易被拆卸和運輸，所以需要的輸運車輛是通常所需的六分之一；吊裝方面，采用Hi-Jack吊裝系統，可爬上塔頂安裝發電機，制造者稱該系統可降低80%的吊裝成本。GE計劃2011年末安裝空間框架式高塔并進行驗證和測試，2012年投入商業運行。 ????4.阿爾斯通葉片研發計劃。近期，阿爾斯通與丹麥LM風電公司結成戰略伙伴共同研發世界上最長的風機葉片，以滿足阿爾斯通針對歐洲日益增加的海上風電市場上的6MW風力發電機之用。該葉片使用了LM風電公司設計與制造的相對較輕的玻璃纖維和部分滌綸等先進材料，新葉片的幾何形狀已經被LM風電公司自有的風洞所確證有效。LM風電公司負責人認為在外形特征創新基礎上建造的新葉片取得了極大的成功，比起標準葉片每年可額外增產4%～5%。丹麥LM風電公司是歐洲海上風場61.5米葉片的主要供應商。（來源：國家能源局能源節約和科技裝備司） ? 相關文章 武鋼無鉻耐指紋鋼板項目通過省級鑒定 收錄時間:2011年05月20日 10:51:37 來源: 作者: 點擊: 次 百度搜索
鋒速達負壓風機-大北農集團巨農種豬示范基地風機設備水簾設備供應商！臺灣九龍灣負壓風機配件供應商！ 主要產品豬舍通風降溫,豬棚通風降溫,豬場通風降溫,豬舍風機,養殖地溝風機,豬舍地溝風機,豬舍多少臺風機,廠房多少臺風機,車間多少臺風機,豬舍什么風機好,廠房什么風機好,車間什么風機好,多少平方水簾,多大的風機,哪個型號的風機 相關的主題文章:
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1、 中心空調概況： 中心空調系統在現代工礦企業及生活環境改善方面極為普遍，而且某此生活環境或生產工序中是屬必須的，即所謂人造環境，不僅是溫度的要求，還有濕度、潔凈度等。至所以要中心空調系統，目的是進步產品質量，進步人的舒適度，集中供冷供熱效率高，便治理，節省投資等原因，為此幾乎工礦企業、高層商廈、商務大樓、會場、戲院、辦公室、圖書館、賓館、商場、超市、酒店、娛樂場、體育館等中大型建筑上都采用中心空調的，是用電大戶，幾乎占了用電量60～70％，日常開支用度很大，因此中心空調是用電大戶，亦是節電大戶，是節能降耗、降低本錢的關鍵，決不可輕易視之。因此不少單位使用變頻器后都獲得大于30％以上的節電效果,浙江車間通風，經濟效益十分明顯的,車間負壓通風降溫設計，紛紛迫切地要求進行節能技術改造。 2、 中心空調系統的組成見圖： 中心空調是按照最大需要冷（熱）量再加10～20％來設計的一般富余度較大，負荷率β正常最大可能亦是有70～80％許，因此節電潛力較大而運行時冷凍水、冷卻水的回收溫度大都亦過低運行，這就造成能量的浪費。目前不少單位都已采用變頻調速，但仍有不少單位未做到經濟運行，我們建議應及早采用這一新技術的應用，肯定對用戶有較大的收益。 3、 中心空調系統使用變頻器對象： A、 制冷壓縮機 B、 而冷凍泵、冷卻泵、冷卻塔風扇、回風裝置多數都尚未采用變頻調速節能控制，調節壓力、流量都是采用閥門、擋風板的方法因此是不經濟的，浪費了不少電能，屬節電的主要對象。 4、 中心空調系統使用變頻器目的及功效： 從以上可知中心空調系統大量使用水泵及風機，它們都是平方減轉矩負載，因此流量Q∝n（轉速），壓力H∝n2,功率P∝n3,故系統運行時要在工藝答應條件下，既不要過大流量，壓力，又能保證系統正常，選取公道，經濟的運行參數就可較大幅度節電，按不少單位實踐結果，大部分都可能有30～50％的節電功效（與工況條件有關，要現場調查后而定），經濟效益十分明顯的，應大力推廣的。 5、 實施方法： A、 按一天24小時，春、夏、秋、冬制定運行圖，進行不同頻率值控制方法。 B、 按回水的溫度，自動調節頻率的控制方法。 C、 按進水與出水溫差自動調節頻率的控制方法。 D、 按出水壓力控制，回水溫度控制自動調節頻率的雙閉環方法。 6、 結論： ,工廠通風; 神源變頻器SY4200系列不管采用那種方法，對水泵、風機都有較大的節電功效，一般有30～50％節電率，因此選用變頻器實現節能技術改造是行之有效、經濟效益十分可觀和明顯的，值得推廣應用的。
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?? 由過濾器、表冷器、加熱器、加濕器和風機組合而成的新風機組，其結構簡單，出現故障的可能性較大。新風機組可能在正式投進運行前的施工階段就被用來臨時供熱，其本身是一種易凍裂換熱 設備 ，當室外氣溫偏低時試壓充水、管路沖洗和運行中的任一環節都輕易出現凍裂故障。 ??? 對新風機組的安全運行重視不夠經常會引起換熱器凍裂，這不僅帶來空調系統本身的經濟損失，而且換熱器凍裂所引起的水患帶來的間接經濟損失往往也不小，由于換熱器凍裂事故經常發現較遲，遍地的流水往往危及四周的電梯、電纜井和下面的樓層。假如在施工、調試、運行等各個階段中對新風機組的安全運行加以重視，其換熱器凍裂事故基本可以避免。下面結合本人工程實際經歷就新風機組運行治理扼要談幾點。 一、工程概況 ??? 上海南都韻園會所地上三層，地下一層，總空調建筑面積約1700m2，設計耗冷量490KW，耗熱量410KW（其中空調耗熱量160KW，泳池采熱耗熱量為250KW）。選用AWHC-L65型風冷熱泵機組2臺，總制冷量為130冷噸。夏季供回水溫度7-12℃，冬季供回水溫度60-50℃，室內設計參數如下: ??? ??? 本工程吊頂式空調機組分布如下: ??? ? 二、新風機組故障實例 ??? 本工程共有新風機組3臺，分別位于地下一層、一層和二層，地下一層新風機組在施工過程中發生了換熱器凍裂事故。經事故原因排查，發現冷凍水供回水管線切斷閥門關不嚴，在空調水供回水管路試壓后，雖經泄水操縱，但仍有部分余水慢慢滲漏到新風機組換熱器內，當時正值冬季,夜間氣溫處于零下，由此造成了凍裂事故。后在空調水系統調試過程中，此處大量漏水,由于位于地下一層,而未能及時發現，造成了不必要的間接經濟損失。 三、新風機組常見故障原因分析 ??? 鑒于新風機組發生故障所帶來的嚴重后果，現就新風機組常見故障原因分析如下： ??? 1、臨時管線未經沖洗即對新風機組供水 ??? 在工程實際中常用新風機組進行臨時供熱，但由于時間緊迫，整個供回水系統管路未進行正式水沖洗，供回水管道全部采用主管下接支管的連接方式，結果管線內污物在距換熱站最近的新風機組加熱器內不斷淤積，熱水流量不斷減少，從而導致加熱器凍裂。究其原因分析，臨時供水管線施工時未按施工規程進行沖洗而盲目投進使用造成了加熱器的凍裂。 ??? 2、自控閥門指示的閥位有誤 ??? 工程集中空調自控系統的施工滯后，在樓宇正式投進使用后才開始調試弱電系統。在自控系統啟用之前新風機組能夠正常運行，啟用后反而發生了凍裂事故。該事故發生在冬季空調自控系統安裝調試過程中，安裝誤操縱使新風機組的水閥開閉指示位置與自控系統的電腦指示正好相反，新風機組供水實際是自控系統指示的斷流狀態，從而引發事故。因此當室外氣溫降至0℃以下時，應盡量保持空調系統穩定運行，水系統的自控安裝和調試應安排在其他季節進行，避免因調試差錯引發事故。 ??? 3、新風機組冬季停用時表冷器中有存水 ??? 新風機組冬季停用后發生表冷器凍裂事故，主要由于新風機組表冷器內有存水�？赡艿脑蛉缦拢海�1）表冷器泄水時沒有打開排氣閥，這樣就沒有空氣進進表冷器的通道，因此表冷器內的水無法完全泄空，導致冬季室外氣溫降低后新風機組的表冷器凍裂。（2）由于冷水系統管路內有存水，新風機組的位置又低于系統主干管，假如連接管路閥門封閉不嚴，存水便從冷水供回水管道慢滲到表冷器中，因此盡管進行了泄水操縱仍然會導致凍裂事故的發生。該起事故可能是上述兩個原因中的一個造成的，因此在兩個方面都進行了改進，在新風機組的供回水立管的最高點增設DN20排氣閥，在新風機組放氣和泄水時都可以使用，尤其是可以確保泄水的徹底性；在新風機組的供回水管路上增設一組閥門，徹底切斷停機后的慢滲題目。 ??? 4、新風機組自控防凍保護裝置在人工調節加熱器流量時失控 ??? 新風機組冬季運行時必須保證額定水流量，加熱器水流量太小會引發凍裂事故。新風機組的出風參數不變，加熱器中熱水流量也保持不變，故這類新風機組很少出現凍裂事故。而位于地下室的新風機組由于地下室平時排風換氣需大量空調補風，因此該臺新風機組既要承擔室外新風預處理（同時給室內補風）的功能，又要滿足室內空氣溫度的調節需要。在冬季嚴冷天氣時，地下室的空調負荷較小，當操縱職員發現室溫過高時，由于急于降低溫度，將新風機組加熱器的水流量瞬間調得很低，此時新風機組自控防凍保護裝置失效，若室外氣溫低于0℃，就輕易發生加熱器凍裂事故。該事故表明該會所的樓宇自控 軟件 不完善，人工調控時的水流量控制與新風機組的自控防凍保護裝置脫節，使新風機組的水流量可以任意減小，留下了安全隱患。同時，操縱職員也缺乏新風機組安全運行的經驗，只注重室內溫度控制而因小失大。 ?? 上述4起新風機組換熱器凍裂事故原因都是施工、調試、運行時的工作疏忽，應該引起相關職員的重視。建議采用風機、循環泵和電動保溫閥聯鎖，增設電加熱器、值班風機等設施以防止新風機組加熱器凍裂，完善新風機組冬季安全運行的技術措施。此外。假如新風機組與新風進風窗之間無連拂塵管和電動保溫風閥，則應將防凍范圍擴大到整個新風機房，停用的冷水系統管線即使有管道保溫也應將水放空或增設電伴熱，采用噴霧加濕方式的新風機組在停用后應想法放空排水水封內的水。 四、新風機組安全運行建議 ??? 1、施工單位冬季施工時要重視所有空調設備和管線的防凍。管線試壓沖洗時要留意室外氣溫，沖洗后必須保證系統徹底放空。用新風機組臨時供熱也要按正常程序施工驗收，假如沒有自控措施和專人治理，建議不用新風空調設備進行臨時供熱。 ??? 2、建立和完善運行治理制度。夜間停用的新風機組也要采用定水流量或溫控器自動控制水閥開啟或設電加熱裝置保證新風機組加熱器的溫度。新風機組冬季運行時要定時巡查，跟蹤天氣變化情況，在嚴冷天氣不宜安排空調系統的調試和檢驗，以保證空調水系統運行的安全性。 ??? 3、新風機組設計時必須設置有效的防凍自控聯鎖監控裝置。風機運轉時必須首先保證加熱器的額定水流量，當水溫過低或水流量過小時應有報警功能并及時封閉送風機及新風進口保溫風閥。 ??? 4、新風機組訂貨時預先考慮加熱器內部留有一定的檢驗空間，減少加熱器凍裂后的維修工作量。凍裂位置主要發生在加熱器底部兩側的銅彎頭連接處，這些地方最薄弱，結冰后產生被脹破，泄壓后脹破處不再擴大。最快捷的維修方法是不拆除新風機組加熱器的配管和閥門，直接在機箱里維修加熱器。假如加熱器與兩側機箱有一定間隙，則可以直接進行現場維修，這樣可大大節省搶修時間和維修用度。 ?? 由過濾器、表冷器、加熱器、加濕器和風機組合而成的新風機組，其結構簡單，出現故障的可能性較大。新風機組可能在正式投進運行前的施工階段就被用來臨時供熱，其本身是一種易凍裂換熱設備，當室外氣溫偏低時試壓充水、管路沖洗和運行中的任一環節都輕易出現凍裂故障。 ??? 對新風機組的安全運行重視不夠經常會引起換熱器凍裂，這不僅帶來空調系統本身的經濟損失，而且換熱器凍裂所引起的水患帶來的間接經濟損失往往也不小，由于換熱器凍裂事故經常發現較遲，遍地的流水往往危及四周的電梯、電纜井和下面的樓層。假如在施工、調試、運行等各個階段中對新風機組的安全運行加以重視，其換熱器凍裂事故基本可以避免。下面結合本人工程實際經歷就新風機組運行治理扼要談幾點。 一、工程概況 ??? 上海南都韻園會所地上三層，地下一層，總空調建筑面積約1700m2，設計耗冷量490KW，耗熱量410KW（其中空調耗熱量160KW，泳池采熱耗熱量為250KW）。選用AWHC-L65型風冷熱泵機組2臺，總制冷量為130冷噸。夏季供回水溫度7-12℃，冬季供回水溫度60-50℃，室內設計參數如下: ??? ??? 本工程吊頂式空調機組分布如下: ??? ?
近期國外風電裝備動態 ????? 1.歐盟研究顯示開發20MW風力發電機可行。根據歐盟資助項目UpWind最新報告，開發20MW的風力發電機是可行的。該項目探索了將風力發電機增大至20MW的設計限制，發現這將使風力發電機轉子直徑達到200米左右，而目前5MW風機轉子直徑約120米。項目負責方荷蘭能源研究中心指出，20MW風機并不是倍增目前的5MW風機那么簡單，而需要確定設計、材料和風機運行方式等方面的關鍵創新：① 葉片，通過前彎葉片或使用更柔性材料、單獨葉片控制，將葉片分為兩節（如飛機機翼）等方式降低葉片疲勞載荷，以建造更長更輕的葉片；② 智能化，未來的智能風力發電機組將能夠調整所處方位和葉片槳距以適應風力條件；③ 風電場布局，如降低第一排風力發電機的功率輸出，可使風電場整體效率提高；④ 控制與維護，例如已知風力發電機之間疲勞載荷的相互關系，可在其中一臺風力發電機上放置傳感器，便能預計其他風機的疲勞載荷。研究表示，到2020年即可看到20MW風力發電機投入運行，但需要歐盟成員國的持續投入。 ????2.通用電氣公司推出4MW直驅式海上風力發電機。近期，通用電氣公司（GE）推出了4MW直驅式海上風力發電機，該風機針對海上使用進行優化設計，將使得海上風能產業可靠性進入一個新的水平。GE宣布將與瑞典G?teborg Energi公司合作，于2011年下半年在瑞典哥德堡港安裝該新型風力發電機，項目由瑞典能源署資助。GE表示，4MW直驅式海上風力發電機主要元件具有內置備份且可部分運行，保障風機在海上作業的可靠性；采用了創新的模塊化方法，最大程度進行現場修復，減少修理對大型船舶的依賴；該機型還對葉片設計進行了優化以使能源捕獲最大化。GE在海上業務方面有著3.4億歐元的投資，本次哥德堡港口項目是其海上足跡歐洲戰略（offshore footprint European strategy）的一部分。 ????3.GE高塔研發計劃。近期，GE獲得建造低成本并能支持大容量發電機的百米風電高塔的專利授權。風電高塔與大型發電機是高產量低成本大型風電系統的必要部分。然而，雖然風電高塔可以發電更多，但它建造、安裝和運輸起來非常困難，并且吊起沉重風機的高大吊車運輸和組裝起來成本昂貴。GE希望通過風塔系統的提升來解決以上問題，這需要美國風塔系統公司（Wind Tower Systems）的技術援助。該公司研發的空間骨架式高塔模塊分為動態和靜態載荷兩種，中心輪轂高度均在100米以上，更易被拆卸和運輸，所以需要的輸運車輛是通常所需的六分之一；吊裝方面，采用Hi-Jack吊裝系統，可爬上塔頂安裝發電機，制造者稱該系統可降低80%的吊裝成本。GE計劃2011年末安裝空間框架式高塔并進行驗證和測試，2012年投入商業運行。 ????4.阿爾斯通葉片研發計劃。近期，阿爾斯通與丹麥LM風電公司結成戰略伙伴共同研發世界上最長的風機葉片，以滿足阿爾斯通針對歐洲日益增加的海上風電市場上的6MW風力發電機之用。該葉片使用了LM風電公司設計與制造的相對較輕的玻璃纖維和部分滌綸等先進材料，新葉片的幾何形狀已經被LM風電公司自有的風洞所確證有效。LM風電公司負責人認為在外形特征創新基礎上建造的新葉片取得了極大的成功，比起標準葉片每年可額外增產4%～5%。丹麥LM風電公司是歐洲海上風場61.5米葉片的主要供應商。（來源：國家能源局能源節約和科技裝備司） ? 相關文章 武鋼無鉻耐指紋鋼板項目通過省級鑒定 收錄時間:2011年05月20日 10:51:37 來源: 作者: 點擊: 次 百度搜索
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