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風機安裝與維護
大型屋頂風機_風機安裝機械百科風機變頻改造實現高效除塵鋼鐵冷
第1條本篇適用于離心通風機、離心鼓風機、離心壓縮機、軸流通風機、羅茨式鼓風機和葉氏式鼓風機的安裝。
第2條本篇是風機(不包括輔助
設備
)安裝工程的專業技術規定，安裝工程的通用技術要求，應按本規范第一冊《通用規定》的規定執行。
第3條風機安裝的基礎、清單和防震裝置應符合有關設計的要求。
第4條風機的開箱檢查應符合下列要求：
一、根據設備裝箱清單，核對葉輪、機殼和其他部位(如地腳孔中心距、進、排氣口法蘭孔徑和方位及中心距、軸的中心標高等)的主要安裝尺寸是否與設計相符；
二、葉輪旋轉方向應符合設備技術文件的規定；
三、進、排氣口應有蓋板嚴密遮蓋，防止塵土和雜物進入；
四、檢查風機外露部分各加工面的防銹情況，和轉子是否發生明顯的變形或嚴重銹蝕、碰傷等，如有上述情況應會同有關單位研究處理。
第5條風機的搬運和吊裝應符合下列要求：
一、整體安裝的風機，搬運和吊裝時的繩索，不得捆縛在轉子和機殼或軸承蓋的吊環上；
二、現場組裝的風機，繩索的捆縛不得損傷機件表面和轉子與齒輪軸兩端中心孔、軸瓦的推力面和推力盤的端面機殼水平中分面的連接螺栓孔、轉子軸頸和軸封處均不應作為捆縛部位；
三、輸送特殊介質的風機轉子和機殼內涂有保護層，應嚴加保護，不得損傷；
四、不應將轉子和齒輪軸直接放在地上滾動或移動。
第6條風機的潤滑、油冷卻和密封系統的管路除應清洗干凈和暢通外其受壓部分均應作強度試驗，試驗壓力如設備技術文件無規定時，用水壓試驗時試驗壓力應為最高工作壓力的1.25～1.5倍，用氣壓試驗時試驗壓力應為工作壓力的1.05倍；現場配制的潤滑、密封管路應進行除銹、清洗處理。
第7條風機的進氣管、排氣管、閥件調節裝置和氣體加熱成冷卻裝置油路系統管路等均應有單獨的支撐并與基礎或其他建筑物連接牢固；各管路與風機連接時法蘭面應對中貼平，不應硬拉和別勁，風機機殼不應承受其他機件的重量，防止機殼變形。管路安裝完畢后，應復測機組的不同軸度是否符合要求。
注：中、小型機組（如類似DA350－61機組）的油路系統管路可不設單獨支援。
第8條風機附屬的自控設備的觀測儀器、儀表的安裝，應按設備技術文件的規定執行。
第9條風機連接的管路需要切割或焊接時，不應使機殼發生變形，一般宜在管路與機殼脫開后進行。
第10條風機的傳動裝置外露部分有護罩；風機的進氣口或進氣管路直通大氣時應加裝保護網或其他安全設施。
第二章 離心通風機
第11條離心通風機的拆卸、清洗和裝配應符合下列要求：
一、將機殼和軸承箱拆開并將轉子卸下清洗，但電動機直聯傳動的風機可不拆卸清洗；
二、軸承的冷卻水管路應暢通并應對整個系統進行試壓，試驗壓力如設備技術文件無規定時，一般不應低于4公斤力/厘米2。
三、清洗和檢查調節機構，其轉動應靈活。
第12條整體機組的安裝，應直接放置在基礎上用成對斜墊鐵找平。
第13條現場組裝的機組，底座上的切削加工面應妥善保護，不應有銹蝕或操作，底座放置在基礎上時，應用成對斜墊鐵找平。
第14條軸承座與底座應緊密接合，縱向不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在主軸上測量，橫向不水平底不應超過0.3/1000，用水平儀在軸承座的水平中分面上測量。
第15條軸瓦研刮前應先將轉子軸心線與機殼軸心線校正，同時調整葉輪與進氣口間的間隙和主軸與機殼后側板軸孔間的間隙，使其符合設備技術文件的規定。
第16條主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。軸承蓋與軸瓦間應保持0.03～0.04毫米的過盈(測量軸瓦的外徑和軸承座的內徑)。
第17條機殼組裝時，應以轉子軸心線為基準找正機殼的位置并將葉輪進氣口與機殼進氣口間的軸向和徑向間隙高速至設備技術文件規定的范圍內，同時檢查地腳螺栓是否緊固。其間隙值如設備技術文件無規定時，一般軸向間隙應為葉輪外徑的1/100，，徑向間隙應均勻分布，其數值應為葉輪外徑的1.5/1000～3/1000(外徑小者取大值)。調整時力求間隙值小一些，以提高風機效率。
第18條離心通風機找正時，風機軸與電動機軸的不同軸度：徑向定位移不應超過0.05毫米，傾斜不應超過0.2/1000。
第19條滾動軸承裝配的風機，兩軸承架上軸承孔的不同軸度，可待轉子裝好后，以轉動靈活為準。
第三章 軸流通風機
第20條軸流通風機的拆卸、清洗和裝配除應按本篇第11條執行外，尚應符合下列要求：
一、應檢查葉片根部是否損傷，緊固螺母是否松動；
二、立式機組應清洗變速箱、齒輪組或蝸輪蝸桿。
第21條整體機組的安裝應直接放置在基礎上，用成對斜墊鐵找平。
第22條現場組裝的機組，組裝時應符合下列要求：
一、水平剖分機組應將主體風筒上部和轉子拆下，并將主體風筒下部、軸承座和底座等在基礎上組裝后，用成對斜墊鐵找平；
二、垂直剖分機組應將進氣室安放在基礎上，用成對斜墊鐵找平，再安裝軸承座，且軸承座與底平面應均勻接觸，兩軸承孔對公共軸線的不同軸度不應超0.05毫米；軸瓦研刮后，將主軸平放在軸瓦上，用劃針固定在主軸軸頭上，以進氣室密封圈為基準測主軸和進氣室的不同軸度，其值不應超過2毫米，然后依次裝上葉輪、機殼、靜子和擴壓器；
三、立式機組的不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在輪轂上測量，傳動軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.2/1000；
四、水平剖分和垂直剖分機組的風機軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.05毫米，傾斜步應超過0.2/1000；機組的縱向不水平度不應超過0.2/1000，橫向不水平度不應超過0.3/1000(電站用軸流引風機按設備技術文件規定)，用水平儀分別在主軸和軸承座的水平中分面上測量。
第23條葉片校正時，應按設備技術文件的規定校正各葉片的角度，并鎖緊固定葉片的螺母，如需將葉片自輪轂上卸下時，必須按打好的字頭對號入座，防止位置錯亂破壞轉子平衡。如葉片損壞需更換時，在葉片更換后，必須鎖緊螺母并符合設備技術文件規定的要求。
第24條主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。
第25條葉輪與主體風筒(或機殼)間的間隙應均勻分布并符合設備技術文件的規定，其對應兩側的半徑間隙之差如無規定時可按表V-2.1的規定執行。
葉輪與主體風筒間的對應兩側半徑間隙之差表V-2.1
第26條主體風筒上部接縫或進氣室與機殼、靜子之間的連接法蘭以及前后風筒和擴壓器的連接法蘭均應對中貼平，接合嚴密。前、后風箱和擴壓器等應與基礎連接牢固，其重量不得加在主本風筒(或進氣室)上，防止機體變形。
第四章 羅茨式和葉氏式鼓風機
第27條羅茨式和葉氏式鼓風機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求：
一、清洗齒輪箱及其齒輪；
二、檢查轉子和機殼內部；
三、清洗潤滑系統使其暢通、清潔。
第28條轉子與轉子間(包括正、反兩個方面)、轉子與機殼間、轉子與墻板間的間隙均應符合設備技術文件的規定。
第29條風機應用成對斜墊鐵找平，軸的縱向不水平度不應超過0.2/1000。
第五章 離心鼓風機和壓縮機
第30條離心鼓風機和壓縮機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求：
一、各機件和附屬設備均慶清洗干凈，其接合面防銹油脂除去后，應涂以潤滑層加以保護(特殊要求者例外)；
二、機殼垂直中分面不應拆卸清洗(筒型結構的機器按設備技術文件的規定執行)，擴壓器、回流器和軸承箱等清洗時可不拆卸；
三、潤滑系統、密封系統中的油泵、過濾器、油冷卻器和安全閥等應拆卸清洗，除油冷卻器外其斜均可不單獨試壓；
四、氣體調節裝置和氣體冷卻系統應拆洗干擾，其受壓療分一般可進行試壓；如有特殊要求者，應按設備技術文件的規定進行嚴密性試驗。
第31條離心鼓風機和壓縮機找平時，應符合下列要求：
一、直聯機組找平時，縱向用水平儀在軸上測量，不水平度不應超過0.03/1000；橫向用水平儀在機殼中分面上測量，不水平度不應超過0.1/1000；
二、有增速器的機組找平時，縱向用水平儀在軸頸上測量，不水平度不應超過0.02/1000；橫向用水平儀在下機殼的水平中分面上測量(見圖V-2.1)，不水平度不應超過0.1/1000；整個機組的找正一般均以增速器為基準進行。
第32條底座或整體機組安裝時應符合下列要求：
一、按機組的大小選用成對斜墊鐵，對轉速超過3000轉/分的機組，各塊墊鐵之間、墊鐵與基礎、底座之間的接觸面積均不應小于接合面的70%，局部間隙不應大于0.05毫米；
二、每組墊鐵選配后應成組放好，并作出標記防止錯亂；
三、底座如為數塊組成者，應按設備技術文件的規定核對機殼和軸承座等地腳螺栓的位置是否相符；
四、底座上導向鍵(水平平鍵或垂直平鍵)與機體間的間隙應均勻，并符合設備技術文件的規定。如無規定時，健在裝配的鍵槽內的過盈應為0.01～0.02毫米；在對應可滑動的鍵槽內兩側間隙的部屬C1+C2應為0.04～0.08毫米，頂間隙c應為0.5～1.0毫米，埋頭螺釘低于健a為0.3～0.5毫米(見圖V-2.2)。
第33條軸承座和下機殼裝在底座上時，應符合下列要求：
一、軸承座與下機殼為整體的機組，應將機體的下半部裝在底座上，同時以軸承孔為基準，找平(有增速器的機組一般以增速器為基準進行上述工作)；
二、軸承座與下機殼不是一體的機組，軸承座應先裝在底座上，同時以軸承孔為基準找平，校正下機殼與主軸軸心線的不同軸度(有增速器的機組，一般以增速器為基準進行上述工作)；
三、有導向鍵的軸承座或下機殼上的錨爪與底座相連接的螺栓應正確固定，螺栓與螺孔間的間隙和螺母與機座間的間隙，應符合設備技術文件的規定，無規定時，螺母與機座間的間隙c一般可以為0.03～0.06毫米(見圖V-2.3)。
四、軸承座與底座間，或下機殼的錨爪、軸承座與底座間，應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙、對轉速不高于3000轉/分的機組不大于0.05毫米，高于3000轉/分的機組不應大于0.04毫米。
注：機座指軸承或下機殼的錨爪。
第34條增速器底面與底座應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙不應大于0.04毫米。
第35條軸瓦與軸頸的接觸弧面、頂間隙、側間隙均應符合設備技術文件的規定。如某項指標不符合，允許進行修、刮，但修、刮軸瓦時，應注意校正轉子與機殼密封裝置的不同軸度，并使轉子與密封裝置間的間隙符合設備技術文件的規定(可傾瓦軸應符合設備技術文件的規定)。
第36條轉子各部位(主軸、葉輪、平衡盤、推力盤和聯軸器等)的軸向和徑向跳支均不應超過設備技術文件的規定。
第37條上、下機殼的接合面應緊密，未擰緊螺栓前，局部間隙允許值應符合設備技術文件的規定。無規定時，應符合下列要求：
一、工作壓力低于或等于10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0.12毫米(燒結鼓風機例外)；工作壓力高于10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0.08毫米；
二、連接螺栓不應碰傷，接合面間如有密封填料或涂料，應按設備技術文件的規定均勻地填上或涂上。
第38條增速器組裝時，應符合下列要求(行星齒輪增速器按設備技術文件的規定執行)：
一、軸瓦的各部間隙(頂隙、側隙等)、接觸弧面和單位面積內的觸點數，應符合設備技術文件的規定，必要時應進行刮研；
二、齒輪組軸間的中心中距、不平行度、齒側間隙和接觸班點應符合設備技術文件的規定；
三、齒輪箱的上、下殼體接合面應緊密，未擰緊螺栓前其局部間隙不應大于0.06毫米，連接螺栓不應碰傷。
第39條所有上瓦背與軸承蓋(或壓蓋)的過盈值以及下瓦背和軸承孔的接觸面均應符合設備技術文件的規定，無規定時，過盈值一般為0,屋頂風機.03～0.07毫米，接觸面一般不應小于75%。
第40條電動機、汽輪機、燃氣輪機與增速器、鼓風機、壓縮機連接時，共不同軸度應符合設備技術文件的規定。
第六章 試運轉
第41條風機試運轉應分兩步，第一步機械性能試運轉；第二步設計負荷試運轉。一般均應以空氣為壓縮介質，風機的設計工作介質的比重小于空氣時，應計算以空氣進行試運轉時所需的功率和壓縮后的溫升是否影響正常運轉，如有影響，必須用規定的介質進行設計負荷試運轉。
第42條風機試運轉前，應符合下列要求：
一、潤滑油的名稱、型號、主要性能和加注的數量應符合設備技術文件的規定；
二、按設備技術文件的規定將潤滑系統、密填充系統進行徹底沖洗；
三、鼓風機和壓縮機的循環供油系統的連鎖裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連瑣裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連鎖裝置、水路系統調節裝置、閥件和儀表等均應靈敏可靠，并符合設備技術文件的規定；
四、電動機或汽輪機、燃氣輪機的轉向應與風機的轉向相符；
五、盤動風機轉子時，應無卡住和摩擦現象；
六、閥件和附屬裝置應處于風機運轉時負荷最小的位置；
七、機組中各單元設備均應按設備技術文件的規定進行單機試運轉；
八、檢查各項安全措施。
第43條風機在額定轉速下試運轉時，應根據風機在使用上的特點和使用地點的海拔高度，按設備技術文件確定所需的時間。無規定時，在一般情況下要按下列規定；
一、離心、軸流通風機，不應少于2小時；
二、羅茨、葉氏式鼓風機在實際工作壓力下，不應少于4時；
三、離心鼓風機、壓縮機，最小負荷下(即機構運轉)不應少于8小時，設計負荷下連續運轉不應少于24小時；
四、風機不得在喘振區域內運轉(喘振流量范圍設備技術文件注明)。
第44條風機運轉時，應符合下列要求：
一、風機運轉時，以電動機帶動的風機均應經一次起動立即停止運轉的試驗，并檢查轉子與機殼等確無摩擦和不正常聲響后，方得繼續運轉(汽輪機、燃氣輪機帶動的風機的起動應按設備技術文件的規定執行)；
二、風機起動后，不得在臨界轉速附近停留(臨界轉速由設計)；
三、風機起動時，潤滑油的溫度一般不應低于25℃，運轉中軸承的進油溫度一般不應高于40℃；
四、風機起動前，應先檢查循環供油是否正常，風機停止轉動后，應待軸承回同溫度降到小于45℃后，再停止油泵工作；
五、有起動油泵的機組，應在風機起動前開動起動油泵，待主油泵供油正常后才能停止起動油泵；風機停止運轉前，應先開動起動油泵，風機停止轉動后應待軸承回油溫度降到45℃后再停止起動油泵；
六、風機運轉達額定轉速后，應將風機調理到最小負荷(羅茨、葉氏式鼓風機除外)進行機械運轉至規定的時間，然后逐步調整到設計負荷下檢查原動機是否超過額定負荷，如無異常現象則繼續運轉至所規定的時間為止；
七、高位油箱的安裝高度，以軸承中分面為基準面，距此向上不應低于5米；
八、風機的潤滑油冷卻系統中的冷卻水壓力必須低于油壓；
九、風機運轉時，軸承潤滑油進口處油壓應符合設備技術文件的規定，無規定時，一般進油壓力應為0.8～1.5公斤力/厘米2，高速輕載軸承油壓低于0.7公斤力/厘米2時應報警，低于0.5公斤力/厘米2時應停車。當油壓下降到上述數值的上限時，應立即開動起動油泵或備用油泵，同時查明油壓不足的原因，并設法消除；
十、風機動轉中軸承的徑向振幅應符合設備技術文件的規定，無規定時應符合表V-2.2、V-2.3的規定；
十一、風機運轉時，軸承溫度應符合設備技術文件的離心、軸流通風機、羅茨、葉氏式鼓風機軸承的徑向振幅(雙向)
表V2.2
離心鼓風機、壓縮機和增速器軸承的徑向振幅(雙向)
表V-2.3
注：上兩表所列振幅系指測振器的觸頭沿鉛垂方向安放于軸承壓差上所測得的數值。
規定：無規定時，一般應符合表V2.4的規定；
軸承溫度表V-2.4
十二、風機運轉時，應間隔一定的時間檢查潤滑油溫度和壓力、冷卻水溫度和水量、軸承的徑向振幅、排氣管路上和各段間氣體的溫度和壓力、保安裝置、電動機的電流、電壓和功率因數以及汽輪機、燃氣輪機的設備技術文件中規定要測量的參數值等是否符合設備技術文件的規定，并做好記錄；
十三、風機試運轉完畢，應將有關裝置調整到準備起動狀態。
江西新鋼集團公司第一煉鋼廠有3臺1800kW、6000VAC風機，分別為3座100噸轉爐的一次煙氣進行除塵和轉爐煤氣回收提供動力。除塵風機通過調速型液力耦合器來實現調速，調速系統主要由PLC和電動調節裝置組成。當轉爐吹煉時，風機自動升高速到1450r/min；當吹煉結束后，風機自動降低速到550r/min。一個吹煉周期，風機的高低速運行時間基本各占一半。風機除定期檢修或清洗葉輪外，其余時間均處于不停機運行狀態。 因轉爐檢修、鐵水銜接、鑄機停機、煙罩捉漏、爐口打渣等因素造成的低速，加上轉爐吹煉周期中的低速，風機低速約占總運行時間的2/3。這種高能耗的無功輸出，客觀上消耗了相當大一部分電能。為節約電能，新鋼同時對3座轉爐的除塵風機進行變頻改造，這是該公司實施節能戰略的一項大舉措，對后續一系列變頻節電改造規劃、全面推進節電技術升級進步起到積極作用。 用高性能變頻調速技術替代液耦調速技術 調速型液力耦合器（以下簡稱液耦）是一種以液力傳動油為介質，依靠油體動量變化來傳遞能量的一種變速裝置。原理是通過PLC程序控制電動執行器，調節導油管的進油量，即工作腔的充油量，從而改變液力傳遞扭矩，即改變輸出轉速，實現風機無級調速，來滿足工況變速要求。 這種調速方式存在機械損耗、轉差損耗、能量損耗、能效轉換低的問題，屬于一種耗能型調速方式。第一煉鋼廠液耦調速存在風機升速慢、杜絕不了風機過流導致的高壓斷路器跳閘現象、液力耦合器阻尼和能耗大、電能浪費大、除塵效果不佳等問題。該廠利用高性能變頻調速技術替代液耦調速技術，對轉爐一次除塵風機傳動進行改造，從而達到改進生產工藝、提高風機運行質量、改善除塵效果的目的。 自動化控制是實現風機高效的關鍵 高壓 變頻器 是在不改變電機原有特性前提下，通過改變電機的供電頻率和電壓來實現電機轉速調節，達到節電目的。其節電性主要體現在以下幾個方面：可根據負荷大小和工況要求自動匹配功率輸出；可根據負載變化，實時調節輸出功率并達到目標轉速，響應快而穩，與工況變化基本保持同步；調速范圍寬，低速電耗小。 該廠對電機實施了變頻改造，將變頻器電氣控制在原電氣線路上，并聯一套高壓變頻系統。變頻器/液耦聯鎖控制原則是自動選擇，而且唯一。變頻器啟/停聯鎖控制原則是自動啟動、自動停止。變頻器轉速聯鎖控制原則是自動升速、自動降速。在原PLC控制程序和監控畫面基本不變情況下，增加了液耦/變頻器選擇畫面。 從HMI可監控整個電氣控制系統工作狀態，在對話框彈出的子畫面中，分別有變頻器啟停操作確認、液耦/變頻器切換條件、選擇液耦/選擇變頻器工作條件和狀態顯示，通過HMI信號，實現電氣互鎖，確保操作的安全性和可靠性。從液耦轉換到變頻器運行的操作步驟為：將HMI風機調速器手動調至“0”速位，關閉電動操作器和伺服放大器電源；將電動執行器搖至最大轉速位，使液耦工作腔的充液量最大。從變頻器轉換到液耦運行的操作步驟為：將HMI風機調速器手動調至“0”速位，手搖電動執行器至“0”速位，合電動操作器、伺服放大器電源，選擇手動或自動升速。 電機經變頻改造后，在高速運行時，原液耦速度為1350r/min左右，現變頻速度為1450r/min（設定轉速），滿足了生產工藝要求，除塵效果增加，煤氣回收量明顯提高。在低速運行時，原液耦速度為550r/min，現變頻速度可調至300r/min以下，低速轉速降低，電流平均下降了30安，節約了大量電能。改造后風機升速快，轉爐吹煉周期縮短，且高壓斷路器過流跳閘問題得到有效解決，風機運行質量也得到提高，轉速穩定。同時，變頻器的軟啟性能降低了機械沖擊，使風機故障率降低，使用壽命延長。 轉爐一次除塵高壓風機的變頻改造，是一個復雜的系統工程。其中，自動化控制是整個高壓電氣系統安全可靠運行的保證；自動化設計是 設備 運行和管理水平的具體體現，是真正實現風機自動化、高效化的關鍵所在。這對于降低風機故障、延長 設備 壽命、提高運行質量、滿足生產工藝、確保電網安全、推進節能減排有著重要意義。 (來源：鋼鐵產業)
摘要：本文從減速機、聯軸器、扇葉與風筒的檢查維護以及潤滑油系統、振動和腐蝕的監測等六個方面，詳細介紹了冷卻塔風機維護與檢修的方法。 關鍵詞：冷卻塔軸流風機 維護 檢修 循環水 華北制藥股份有限公司4個循環水系統共有冷卻塔風機16臺，其中L85A型3臺，LF60型3臺，LF47型10臺。其每小時循環水冷卻處理量19100噸，占公司總用水量的96.5%.作為大型化工制藥企業，循環水用量大，水溫要求低。這就決定了冷卻塔風機作為循環水系統中的關鍵 設備 必須長時間安全連續運行。因此，也就要求必須做好冷卻塔風機的維護與檢修工作。經過對循環水冷卻塔風機15年的使用與維護，總結經驗教訓形成了一套比較有效的維護與檢修方案。 1、減速機的維護與檢修 減速機的主要部件是錐齒輪、傘齒輪、斜齒輪及滾動軸承。在負荷的長期作用下，齒輪常發生的失效形式是輪齒工作面磨損和點蝕。齒輪出現磨損或點蝕后，運動精度降低,廠房通風降溫，噪音和振動增大。如果點蝕尺寸大，蝕坑往往成為疲勞源，最終導致輪齒疲勞斷裂。因此每年要對齒輪接觸精度和點蝕情況進行檢查。接觸精度的要求見表1.點蝕坑的尺寸長度不超過齒長的1/3和齒高的1/2.滾動軸承正常的失效形式是滾動體或內外圈滾道上的點蝕破壞。當點蝕破壞發生以后減速機會出現比較強烈的振動、噪聲和發熱現象。由于滾動軸承不宜經常拆卸，并且受到結構和安裝位置所限，對滾動軸承直接檢查比較困難。在停機后盤車，用聽音棒貼住軸承函，仔細聽軸承轉動的聲音，正常軸承轉動的聲音應是清脆、連續、均勻的。如果聲音沉悶、斷續、發卡說明軸承可能存在缺陷，要拆下進一步檢查，確定失效后更換。此外，使用優質的潤滑油并加入適當添加劑有助于延長齒輪、軸承的使用壽命。我公司定期對潤滑油的粘度、酸值、機械雜質等重要指標進行化驗，達不到標準及時更換,車間降溫設備。并且在L85A 型、LF60型風機減速機中加入了亞米加904潤滑油添加劑，此兩種風機齒輪、軸承的設計壽命為50000小時，自1997年使用至今已連續運行60000余小時，歷次檢查齒輪、軸承都完好。 表1 風機減速機齒輪接觸精度要求 名稱 按高度 按長度 側隙范圍 斜齒輪 不小于60% 不小于60%?70% 0.12-0.22mm 錐齒輪 不小于60% 不小于70% 0.15-0.35mm 2、聯軸器維護與檢修 聯軸器直接關系到風機運行的平穩程度。我公司LF47型、L85A 型、LF60型三種類型的冷卻塔風機分別使用了，彈性圈柱銷聯軸器、彈性柱銷聯軸器、膜片聯軸器。這三種聯軸器都起著傳遞扭矩和緩沖減振的作用。其中，彈性圈柱銷聯軸器的橡膠彈性圈、彈性柱銷聯軸器橡膠接頭、膜片聯軸器的彈性膜片都是彈性元件，可以補償軸線的相對位移。由于受到多次啟動沖擊，長期的振動磨損以及腐蝕、老化的影響，彈性元件會失效。因此，每年必須定期間檢查。如果橡膠元件出現老化、磨損，彈性膜片出現倒伏或缺損都要及時更換。另外，在安裝或檢修時，為減小聯軸器不對中的影響，兩半聯軸器的同軸度誤差不超過0.1mm. 3、扇葉與風筒的檢查與調整 扇葉與風筒一般都是玻璃鋼材料制作。起抽風、導流作用。由于扇葉由輪轂中的夾塊夾持，經過長時間運轉扇葉可能會圍繞中心轉動，影響平衡引起振動。為此，每年必須要檢查、調整扇葉角度。對扇葉的具體要求見表2.所有扇葉傾角允差不大于0.5°。為了提高風機的效率，扇葉與風筒間保持很小的間隙。由于風筒是玻璃鋼材質剛度較差容易變形，所以大型風機的風筒除了肋筋還有拉筋，控制和調整風筒的圓度。經過長期運行，由于風筒螺栓和拉筋螺栓松動，拉筋磨損、折斷，會引起風筒變形，變形嚴重時，扇葉會蹭到風筒，劇烈摩擦會使扇葉和風筒嚴重磨損，甚至折斷扇葉。因此必須定期檢查、調整風筒的圓度誤差及扇葉與風筒間隙。根據不同的間隙要求，圓度誤差控制在3~5mm.扇葉與風筒間隙要求見表3.另外，要定期檢查風筒拉筋，當銹蝕磨損達到直徑或壁厚的1/3時更換。 表4 扇葉角度 型號?????? LF-47??? ?LF-60 L-85A 角度° 8.5±0.5 12±0.5 19±0.5 表3 扇葉與風筒間隙 型號 LF-47 LF-60 LF-85A 間隙mm 9-19 8-30 20-35 4、潤滑油系統的監測與維護 潤滑油是風機的“血液”，存在于減速機、油管、油視鏡內。潤滑油泄漏減速機齒輪將有燒毀的危險。油管一般細而長容易折斷，為此，每年至少要檢查一次油管，當油管有裂口或壁厚減薄1mm時要更換油管。如果減速機使用的是骨架橡膠密封每年要更換一次，如果使用的是機械密封每年要檢查摩擦副的磨損情況，有損壞要更換。風機運行時，由于揮發和滲漏潤滑油會不斷減少，要定時通過油視鏡檢查油位，當油位低于減速機1/2時要及時補充潤滑油，如果潤滑油油位下降過快，要停機檢修。此外，減速機箱應安裝溫度傳感器，在快速漏油未被及時發現時，減速機箱溫度急速上升，應立刻停機，保護減速機內齒輪和軸承。1999年7月一臺LF47型風機，由于未更換壁厚減薄油管，運行中油管斷裂并且未能及時發現，致使減速機齒輪燒毀。直接損失近3萬元，并且還影響循環水系統的運行�？梢�，對冷卻塔風機潤滑油系統監測與維護十分必要。 5、振動的監測 冷卻塔風機是旋轉設備。由于聯軸器同軸度增大，旋轉部件平衡狀態劣化，基礎強度降低，零部件磨損等原因冷卻塔風機的振動烈度會發生變化。根據IS02372《旋轉機械的振動烈度標準》和廠家提供的有關資料，振動速度長期運行不超過6.3mm/s，最大不超過10mm/s.大烈度的振動會使機組的連接螺栓松動，狀況劣化甚至造成零部件失效。2000年10月一臺LF60型風機，由于缺乏對振動的監測，經過長時間振動，地腳螺栓松動，風機發生位移，葉片與風筒摩擦造成葉片與風筒損傷，同時油管被拉斷，由于停機及時才沒有造成更大損失。因此，必須對風機的振動進行監測。當振動值超過標準時，應針對原因進行檢修。另外，所有的螺栓、螺母應有止退措施盡量避免因振動引起螺栓松動發生事故。 6、腐蝕的監測與處理 冷卻塔軸流風機都是在室外大氣中工作的。如圖1所示，水汽沿風機扇葉軸向自下而上流動。風機的傳動軸、輪轂、支座以及冷卻塔的鋼結構大都是碳鋼材料，長期與水汽接觸，工作環境潮濕。大氣中含二氧化碳、二氧化硫等氣體與水汽結合，形成酸性電解液，發生吸氧腐蝕。當溶液的酸性很大時，也可能有氫離子的還原反應，發生析氫腐蝕。同時生成紅棕色的三氧化二鐵和綠色的含水四氧化三鐵以及黑色的無水四氧化三鐵。這種腐蝕在華北地區十分嚴重。傳動軸受較大扭矩，受到腐蝕后，截面積減小抗扭轉強度下降，極易發生扭斷事故。支座和鋼結構承受交變載荷以及重力的作用，受到腐蝕后，截面積減小剛度下降，致使風機振動加劇；當強度下降到一定程度后，風機、風筒還有傾斜的危險。另外，輪轂腐蝕后會發生質心變化引起不平衡振動。2000年1月一臺LF47型風機，其傳動軸是空心軸。由于腐蝕嚴重和材質不均，空心軸壁局部減薄到0.3mm，啟動時，在啟動扭矩作用下發生扭斷，斷軸飛起將葉片打斷，造成很大損失。因此，對腐蝕的監測與處理是十分必要的。首先，在材質選擇上盡量選擇不銹鋼材料這樣可以減小腐蝕的影響；其次，要定期檢測鋼鐵材料的壁厚，校核剛度、強度，達不到要求時及時加固或更換；再次，對于碳鋼表面必須定期做徹底防腐處理。通過以上措施將會大大降低腐蝕的影響。 近年來通過由于著重落實了以上幾個方面的維護與檢修，風機的完好率達到100%，確保了循環水系統的安全高效運行。經濟和社會效益顯著。
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摘要：本文從減速機、聯軸器、扇葉與風筒的檢查維護以及潤滑油系統、振動和腐蝕的監測等六個方面，詳細介紹了冷卻塔風機維護與檢修的方法。 關鍵詞：冷卻塔軸流風機 維護 檢修 循環水 華北制藥股份有限公司4個循環水系統共有冷卻塔風機16臺，其中L85A型3臺，LF60型3臺，LF47型10臺。其每小時循環水冷卻處理量19100噸，占公司總用水量的96.5%.作為大型化工制藥企業，循環水用量大，水溫要求低。這就決定了冷卻塔風機作為循環水系統中的關鍵 設備 必須長時間安全連續運行。因此，也就要求必須做好冷卻塔風機的維護與檢修工作。經過對循環水冷卻塔風機15年的使用與維護，總結經驗教訓形成了一套比較有效的維護與檢修方案。 1、減速機的維護與檢修 減速機的主要部件是錐齒輪、傘齒輪、斜齒輪及滾動軸承。在負荷的長期作用下，齒輪常發生的失效形式是輪齒工作面磨損和點蝕。齒輪出現磨損或點蝕后，運動精度降低,廠房通風降溫，噪音和振動增大。如果點蝕尺寸大，蝕坑往往成為疲勞源，最終導致輪齒疲勞斷裂。因此每年要對齒輪接觸精度和點蝕情況進行檢查。接觸精度的要求見表1.點蝕坑的尺寸長度不超過齒長的1/3和齒高的1/2.滾動軸承正常的失效形式是滾動體或內外圈滾道上的點蝕破壞。當點蝕破壞發生以后減速機會出現比較強烈的振動、噪聲和發熱現象。由于滾動軸承不宜經常拆卸，并且受到結構和安裝位置所限，對滾動軸承直接檢查比較困難。在停機后盤車，用聽音棒貼住軸承函，仔細聽軸承轉動的聲音，正常軸承轉動的聲音應是清脆、連續、均勻的。如果聲音沉悶、斷續、發卡說明軸承可能存在缺陷，要拆下進一步檢查，確定失效后更換。此外，使用優質的潤滑油并加入適當添加劑有助于延長齒輪、軸承的使用壽命。我公司定期對潤滑油的粘度、酸值、機械雜質等重要指標進行化驗，達不到標準及時更換,車間降溫設備。并且在L85A 型、LF60型風機減速機中加入了亞米加904潤滑油添加劑，此兩種風機齒輪、軸承的設計壽命為50000小時，自1997年使用至今已連續運行60000余小時，歷次檢查齒輪、軸承都完好。 表1 風機減速機齒輪接觸精度要求 名稱 按高度 按長度 側隙范圍 斜齒輪 不小于60% 不小于60%?70% 0.12-0.22mm 錐齒輪 不小于60% 不小于70% 0.15-0.35mm 2、聯軸器維護與檢修 聯軸器直接關系到風機運行的平穩程度。我公司LF47型、L85A 型、LF60型三種類型的冷卻塔風機分別使用了，彈性圈柱銷聯軸器、彈性柱銷聯軸器、膜片聯軸器。這三種聯軸器都起著傳遞扭矩和緩沖減振的作用。其中，彈性圈柱銷聯軸器的橡膠彈性圈、彈性柱銷聯軸器橡膠接頭、膜片聯軸器的彈性膜片都是彈性元件，可以補償軸線的相對位移。由于受到多次啟動沖擊，長期的振動磨損以及腐蝕、老化的影響，彈性元件會失效。因此，每年必須定期間檢查。如果橡膠元件出現老化、磨損，彈性膜片出現倒伏或缺損都要及時更換。另外，在安裝或檢修時，為減小聯軸器不對中的影響，兩半聯軸器的同軸度誤差不超過0.1mm. 3、扇葉與風筒的檢查與調整 扇葉與風筒一般都是玻璃鋼材料制作。起抽風、導流作用。由于扇葉由輪轂中的夾塊夾持，經過長時間運轉扇葉可能會圍繞中心轉動，影響平衡引起振動。為此，每年必須要檢查、調整扇葉角度。對扇葉的具體要求見表2.所有扇葉傾角允差不大于0.5°。為了提高風機的效率，扇葉與風筒間保持很小的間隙。由于風筒是玻璃鋼材質剛度較差容易變形，所以大型風機的風筒除了肋筋還有拉筋，控制和調整風筒的圓度。經過長期運行，由于風筒螺栓和拉筋螺栓松動，拉筋磨損、折斷，會引起風筒變形，變形嚴重時，扇葉會蹭到風筒，劇烈摩擦會使扇葉和風筒嚴重磨損，甚至折斷扇葉。因此必須定期檢查、調整風筒的圓度誤差及扇葉與風筒間隙。根據不同的間隙要求，圓度誤差控制在3~5mm.扇葉與風筒間隙要求見表3.另外，要定期檢查風筒拉筋，當銹蝕磨損達到直徑或壁厚的1/3時更換。 表4 扇葉角度 型號?????? LF-47??? ?LF-60 L-85A 角度° 8.5±0.5 12±0.5 19±0.5 表3 扇葉與風筒間隙 型號 LF-47 LF-60 LF-85A 間隙mm 9-19 8-30 20-35 4、潤滑油系統的監測與維護 潤滑油是風機的“血液”，存在于減速機、油管、油視鏡內。潤滑油泄漏減速機齒輪將有燒毀的危險。油管一般細而長容易折斷，為此，每年至少要檢查一次油管，當油管有裂口或壁厚減薄1mm時要更換油管。如果減速機使用的是骨架橡膠密封每年要更換一次，如果使用的是機械密封每年要檢查摩擦副的磨損情況，有損壞要更換。風機運行時，由于揮發和滲漏潤滑油會不斷減少，要定時通過油視鏡檢查油位，當油位低于減速機1/2時要及時補充潤滑油，如果潤滑油油位下降過快，要停機檢修。此外，減速機箱應安裝溫度傳感器，在快速漏油未被及時發現時，減速機箱溫度急速上升，應立刻停機，保護減速機內齒輪和軸承。1999年7月一臺LF47型風機，由于未更換壁厚減薄油管，運行中油管斷裂并且未能及時發現，致使減速機齒輪燒毀。直接損失近3萬元，并且還影響循環水系統的運行�？梢�，對冷卻塔風機潤滑油系統監測與維護十分必要。 5、振動的監測 冷卻塔風機是旋轉設備。由于聯軸器同軸度增大，旋轉部件平衡狀態劣化，基礎強度降低，零部件磨損等原因冷卻塔風機的振動烈度會發生變化。根據IS02372《旋轉機械的振動烈度標準》和廠家提供的有關資料，振動速度長期運行不超過6.3mm/s，最大不超過10mm/s.大烈度的振動會使機組的連接螺栓松動，狀況劣化甚至造成零部件失效。2000年10月一臺LF60型風機，由于缺乏對振動的監測，經過長時間振動，地腳螺栓松動，風機發生位移，葉片與風筒摩擦造成葉片與風筒損傷，同時油管被拉斷，由于停機及時才沒有造成更大損失。因此，必須對風機的振動進行監測。當振動值超過標準時，應針對原因進行檢修。另外，所有的螺栓、螺母應有止退措施盡量避免因振動引起螺栓松動發生事故。 6、腐蝕的監測與處理 冷卻塔軸流風機都是在室外大氣中工作的。如圖1所示，水汽沿風機扇葉軸向自下而上流動。風機的傳動軸、輪轂、支座以及冷卻塔的鋼結構大都是碳鋼材料，長期與水汽接觸，工作環境潮濕。大氣中含二氧化碳、二氧化硫等氣體與水汽結合，形成酸性電解液，發生吸氧腐蝕。當溶液的酸性很大時，也可能有氫離子的還原反應，發生析氫腐蝕。同時生成紅棕色的三氧化二鐵和綠色的含水四氧化三鐵以及黑色的無水四氧化三鐵。這種腐蝕在華北地區十分嚴重。傳動軸受較大扭矩，受到腐蝕后，截面積減小抗扭轉強度下降，極易發生扭斷事故。支座和鋼結構承受交變載荷以及重力的作用，受到腐蝕后，截面積減小剛度下降，致使風機振動加劇；當強度下降到一定程度后，風機、風筒還有傾斜的危險。另外，輪轂腐蝕后會發生質心變化引起不平衡振動。2000年1月一臺LF47型風機，其傳動軸是空心軸。由于腐蝕嚴重和材質不均，空心軸壁局部減薄到0.3mm，啟動時，在啟動扭矩作用下發生扭斷，斷軸飛起將葉片打斷，造成很大損失。因此，對腐蝕的監測與處理是十分必要的。首先，在材質選擇上盡量選擇不銹鋼材料這樣可以減小腐蝕的影響；其次，要定期檢測鋼鐵材料的壁厚，校核剛度、強度，達不到要求時及時加固或更換；再次，對于碳鋼表面必須定期做徹底防腐處理。通過以上措施將會大大降低腐蝕的影響。 近年來通過由于著重落實了以上幾個方面的維護與檢修，風機的完好率達到100%，確保了循環水系統的安全高效運行。經濟和社會效益顯著。
| 山宇變頻器在風機節能改造中的應用 | |
| 1 應用原理: 我國水泥廠大多數立窯配備135-215KW的羅茨風機，傳統的風量控制方法是依靠風閥進行調節。由于羅茨風機的供風量是較為恒定的，而煅燒時根據窯內的情況需要隨時調節風量。當窯內需要減少風量時，是通過放風閥放走多余的風量，造成能源浪費。水泥廠立窯煅燒熟料所耗的電能中，羅茨風機的電能占60%左右，隨著電價的調整，電費在水泥生產本錢中所占的比例越來越高，因此降低鼓風機的能源消耗成為進步企業經濟效益的重要一環.對羅茨風機由變頻器改變風機的供電電源頻率進行無級調速來調節風量.有某些水泥廠是采用高壓離心式風機進行供風，該種水泥窯的風量調節是通過風門開啟度對風量進行調節。對離心風機的變頻調速改造同樣有巨大的節能潛力。這是由于離心式風機設備的流量與轉速的成正比，壓力與轉速的平方成正比，功率與轉速的立方成正比。因此在調節風量或流量時，如降低20%的風量或流量，功耗則會下降50%，但是必須留意，轉速與壓力是成平方關系，當轉速下降20%時，壓力則會下降60%，因此必須留意工藝要求的壓力范圍不能象羅茨風機那樣，不用考慮轉速與風壓的關系. 2 解決方案 對于以上工作過程的實際現狀，經過我公司工程技術職員認真分析和研究，提出對風機進行節能改造方案如下： 通常在設計中，用戶風機設計壓力和流量比實際需要的壓力和流量高出很多，這樣造成“大馬拉小車”現象，導致電能的嚴重浪費.但利用變頻器可以適當降低風機運行頻率從而降低轉速，使送風騷量恰到好處地與系統需要實時匹配，從而輕而易舉地將部分電能節約下來。特別是對長年運行且負荷變化的系統，節能效果更為明顯，節電率可達20%-40%。 山宇變頻器在水泥廠的應用還不止這些，比如說回轉窯球磨機、卸料圓、盤給料機、雙管絞刀裙、板喂料機調速皮帶稱喂、煤絞刀、蓖冷機等一切需交流調速的設備都可以采用變頻調速器。 從以上應用情況可以看出，水泥廠使用山宇變頻器后有以下突出優點： A．滿足調速的工藝要求，變頻調速器的調速范圍在10：1以上，而水泥生產工藝過程中調速范圍在10：1范圍內即可滿足要求。 B．便于實現自動化控制，由于變頻器本身是由一個或32位微處理器所控制，設有RS485，A/D輸進，D/A輸出接口為自動控制（與上位機聯網）創造了充分的條件。 C．獲得可觀的節能效果。 D．降低工人的勞動強度，由于調速系統整體可靠性進步，故障率低，免維護周期較長，可減輕有關維護職員的工作量和維修保養減少本錢。 E．進步產品質量及產量。 3:投資回收 以160KW為例（天天24小時，節電率為25%，電費0.5元/度，有效工作日330天） |
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