鋒速達通風降溫系統
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廠房車間頂部排煙通風設備_家電中只涉及空調用風扇電機通風機B型
家電中只涉及空調用風扇電機
單從這個標準的名稱上看，許多企業認為標準涉及洗衣機、空調壓縮機、冰箱壓縮機、電風扇等多種家電電機。據記者了解，并非如此。
記者在《小功率電動機能效限定值及能效等級》報批稿中看到，該標準適用于690V及以下電壓和50Hz交流電源供電的小功率三相異步電機(10～2200W)、電容運轉異步電機(10～2200W)、電容起動異步電機(120～3700W)、雙值電容異步電機(250～3000W)等一般用途電機，以及空調用風扇電機(6～550W)。
除了特別指出的空調用風扇電機，其他家電產品的電機均不適用該標準。“制定《小功率電動機能效限定值及能效等級》時，我們遵守循序漸進的思路，先給一批用量大、具有示范意義的電機制定標準，未來再制定包括洗衣機電機、壓縮機電機等其他產品的能效標準。”內部法規制定人士告訴記者。
艾默生(中國)電機有限公司有關人員特別指出：“該標準并不涉及空調用直流無刷風扇電機，原因是這類電機本身的節能效果好。”
短期電機價格不會大幅提高
據記者了解，目前空調用風扇電機行業集中度較高，主要生產廠家包括威靈控股有限公司、中山市大洋電機(002249,股吧)有限公司、浙江臥龍家用電機有限公司等，其中，僅威靈的年產能就有5000萬臺，大洋電機有3000萬臺。雖然行業集中度較高，但是產品整體的能效水平并不高。據一家規模很大的電機企業有關人士介紹，現在空調行業普遍使用的是能效3級的電機。
內部人員介紹說：“考慮到行業的實際情況，確定能效限定值的原則是擬淘汰市場上10%～20%的低效空調用風扇電機。”
記者在《小功率電動機能效限定值及能效等級》報批稿中看到，標準規定的電機能效限定值要求為，在額定輸出功率狀態下，電機的效率均不得低于能效3級。
這個要求對大企業而言顯然不是問題。艾默生、威靈等電機生產企業均告訴記者，他們生產的空調用風扇電機都能達到標準中的能效限定值要求，標準實施對成本也沒有影響。
不過，記者了解到，一些小企業生產的電機目前還不能符合能效限定值要求，這些企業的產品要想達到標準要求，成本必然要增加，而采用這些企業電機的空調企業未來的采購成本可能會增加。
“達標其實并不難。”參與標準起草的廣東威靈電機制造有限公司劉志湖說，“只要規規矩矩地生產，即使技術實力相對較弱的小企業也能做出符合能效要求的產品。”
“產品達不到能效限定值要求的主要原因在于偷工減料。一些生產企業生產條件惡劣，缺少檢測設備，甚至有的企業晚上在家中給電機繞線，白天用板車拉到工廠安裝。”艾默生(中國)電機有限公司有關人員解釋說，“如果電機的質量不過關，溫升就高。過去，電機中普遍采用熱保護器來進行保護，但在一些個體企業，居然將熱保護器也"優化"掉，"優化"后的電機往往效率低、能耗高。”不過他也表示，電機企業只要增加一定的材料成本，達到標準要求應該不成問題。
盡管如此，記者發現，未來可能不斷提高的能效要求讓電機企業有些擔心。根據標準報批稿所述，電機節能評價值要求，在額定輸出功率狀態下，電機的效率均不應低于能效2級。同時，該值也是電機目標能效限定值。該目標能效限定值將在標準實施的四年后開始實施，并替代現有的能效限定值。
某知名電機企業有關人士告訴記者：“經過測試，目前我們只有個別產品能夠達到能效2級，還沒有能效1級的產品。定速空調用風扇電機技術已經很成熟，提升能效水平的主要辦法就是重新設計，采用更貴、更多的材料。我感覺能效1級水平定得有點高，現在行業內都沒有這樣的產品，因為價格太高，整機企業很難接受。”
另一家規模很大的電機企業有關人士也表示，如果四年后，電機能效限定值定為現有標準的2級，那將造成空調用風扇電機價格小幅上升。
一、試驗空間采取的測量 [P108]
1. 在試驗空間內測量
1.1 通風機平均高度的大氣壓pa(Pa)；
1.2 靠近進口的環境溫度ta(℃)；
1.3 干球和濕球溫度td(℃)和tW(℃)；
大氣密度ρa=(pa-0.378pv)/(287θa) kg/m3 ；[12.1]
式中 ； θa= ta+273.15 ； (K)
pv=(psat)tw- paAW(td-tW)(1+0.00115tW) (Pa) [12.2]
當tW=0℃~150℃時 AW=6.66×,通風換氣次數;10-4 ℃-1
當tW＜0℃時AW=5.94×10-4 ℃-1
(psat)tw—在濕球溫度tW下的飽和蒸汽壓力值psat,查表1可得。也可計算得出：
當tW=0℃~30℃時（psat)tw=exp[(17.438 tW)/(239.78+ tW)+6.4147] ； (Pa)
或當tW=30℃~150℃時 (psat)tw=610.8+44.442 tW+1.4133 tW2+0.02768tW3+
2.55667e-4tW4+2.89166e-6tW5 (Pa)
pv可直接測量空氣相對濕度hu求得：
pv= hu(psat)td (Pa) (psat)td 按上式用td代替tW計算求得。
濕空氣得氣體常數RW:
RW=pa/(ρaθa)=287/(1-0.378 pv/ pa) J·kg-1·K-1 [12.1]
標準氣體參數: ρa=1.2kg/m3 ； ； θa=293.15K pa=101325Pa
hu=0.40 RW=288 ；J·kg-1·K-1
2. 試驗期間采取得測量 ；[33.2.2] [P110]
2.1 轉速N(rpm)或旋轉頻率n(1/s)；
2.2 輸入功率Pa、Po或Pe和預測葉輪功率(kw)；
2.3 流量計差壓△p(Pa)；；； 2.4 流量計上游壓力pe6(Pa)； <；pn>；
2.5 出口靜壓pe4(Pa)； ；； 2.6 大氣溫度ta(℃)； ；；
3. 風室幾何參數
3.1 流量計直徑d6m)； 3.2 靜壓測量處風管直徑D4(m)； <；d1p/D4>；
3.3 風機進口面積A1(m2)；
3.4 風機出口面積A2(m2)；
3.5 風機進口至靜壓測量處長度L2-4(m)； ；
二、可壓縮流體的一般方法
當基準馬赫數Ma2ref大于0.15和壓比大于1.02時，應采用此算法。
1. 質量流量的計算 ；[33.2.3.1.2] [P111]
用畢托管靜壓測量流量。
假設:
pe6=()/n,
p6= pe6+ pa, θsg6=θsg1+ (Pr或Pe)/(qmcp),
θ6=θsg6 (p6/(p6+Δpm))(1-1/k),
式中：
Δpm=((Δp10.5+Δp20.5+...+Δpn0.5)/n)2
ρ6=p6/(RWθ6)
質量流量 ； qm=0.25αεπD26(2ρ6△pm)0.5 ；
式中:
流量系數α是雷諾數Red6的函數，非常接近0.99(見27.6)。
ReD6=αεD6*(2ρ6△pm)0.5x106/(17.1+0.048t6)
ε—膨脹系數(見27.5).
ε=(1-△pm /(2kp6)+(k+1)/(6k2)( △pm/p6)2)0.5
qm的第一個近似值是用α=0.99計算的, ε則由上述表達式計算。
qm這一值可以計算Red6、α和qm的第二值，qm迭代直到精度為10-5.
2. 通風機壓力的計算 ；[33.2.3.2] [P113]
2.1 通風機出口壓力p2 ； [33.2.3.2.1 P113]
p4=pe4+pa ； ； θsg4=θsg2=θsg1+(Pr或Pe)/(qmCp)=θsg6 = t6+273.15
截面4的馬赫數Ma4和比θsg4/θ4按照14.4.3.1和圖5確定
θ4=θsg4θ4/θsg4
ρ4=p4/(RWθ4)
FM4=1+Ma42/4+Ma44/40+Ma46/1600+…… ； [14.5.1]
psg2= p4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
或pesg2=pe4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
截面2和4之間的常規損失系數ξ2-4是按照30.6和圖65確定
注: 按30.6.2(30.2d1)出口管道帶有整流器來計算 P82
Λ=0.14Redh4 –0.17
Le/Dh=15.04/(1-26.65(e/ Dh)+184.6(e/ Dh)2)1.83
ξ2-4=Λ(L2-4/Dh4+Le/Dh4)
靜態密度ρ2和壓力p2按14.5.2計算，Ma2根據14.4.3.2和圖6確定
ρ2=ρsg2/(1+(k-1)Ma22/2)(1/(k-1))= ρsg2/(ρ/ρsg2)
p2= psg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
FM2根據14.5.1和圖4確定
pe2= pesg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
2.2 通風機進口壓力p1 ； [33.2.3.2.2 P113]
psg1=pa ； pesg1=0 ； θsg1=ta+273.15 ； ρsg1= psg1/( RWθsg1)
Masg12=qm2/(A12ρsg12kRWθsg1)= qm2/(A12 kpsg1ρsg1) ；[14,進口水簾.4.3.2]
Ma1= Masg1(1+1.217Masg12+1.369Masg14+10 Masg16)0.5 ；[14.4.3.2]
對于k=1.4和Masg1≤0.45
θsg1/θ1=1+(k-1) Ma12/2 ； [14.4.4P27]
ρsg1/ρ1=(θsg1/θ1)1/(k-1)
ρ1=ρsg1ρ1/ρsg1 ； [14.5.2]
p1= psg1-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1 ； [14.5.2和14.4.3.2]確定
或pe1=-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1
其中 FM1=1+Ma12/4+Ma14/40+Ma16/1600+…… ； [14.5.1]
2.3 通風機壓力pSFA,pFA
pSFA=p2-psg1= pe2-pesg1
pFA=psg2-psg1=pesg2-pesg1
ρm=(ρ1+ρ2)/2 ； ； kρ=ρ1/ρm
3.容積流量的計算
qvsg1=qm/ρsg1 ；
4 ； 通風機空氣功率的計算
4.1通風機空氣功率的計算 ； [33.2.3.4.1]
⑴ 通風機單位質量靜功ySA=(p2-p1)/ρm-vm12/2=(p2-p1)/ρm-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑵ 通風機單位質量功yA=(p2-p1)/ρm+vm22/2-vm12/2 =(p2-p1)/ρm+[qm/(A2ρ2)]2/2-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑶ 通風機靜空氣功率PuSA= qmySA
⑷ 通風機空氣功率 ； PuA= qmyA
4.2通風機空氣功率和壓縮性系數的計算 ； [33.2.3.4.2]
⑴ 通風機靜空氣功率PuSA=qvsg1pSFAkps ；
⑵ 通風機空氣功率PuA= qvsg1pFAkp ；
其中kps，kp ； 有二種計算方法：
第一種方法：kps，kp=Zklog10r/log10[1+Zk(r-1)] ； [采用]
對于kps ； r=1+pSFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pSFA)] ；
對于kp ；r=1+pFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pFA)] ；
第二種方法：kps，kp=[ln(1+x)/x][Zp/ln(1+Zp)]
對于kps ；x=r-1=pSFA/ psg1
對于kp ； x=r-1=pFA/ psg1
Zp=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1psg1)]
5. 效率的計算
⑴ 通風機靜效率ηSrA=PuSA/Pr
⑵ 通風機效率 ； ηrA=PuA/Pr
⑶ 通風機靜軸效率ηSaA=PuSA/Pa
⑷ 通風機軸效率 ； ηaA=PuA/Pa
內容提要：只需2米/秒的微風，就可以推動直徑達93米、相當于足球場大小面積的扇葉旋轉，這是9日上午記者跟隨“津沽環保行”采訪團來到漢沽大神堂風電場采訪時看到的景象。截至目前，一期13臺風機全部完成吊裝施工。二期工程年內啟建，將在渤海灣建立海上風電機組。
天津北方網訊：只需2米/秒的微風，就可以推動直徑達93米、相當于足球場大小面積的扇葉旋轉，這是昨天上午記者跟隨“津沽環保行”采訪團來到漢沽大神堂風電場采訪時看到的景象。截至目前，一期13臺風機全部完成吊裝施工。二期工程年內啟建，將在渤海灣建立海上風電機組。
大神堂風電場的“大風車”是現在國內路基安裝的單機容量最大、槳葉直徑最長、科技含量最高的風電機，扇葉旋轉直徑達93米。別看這風車個頭大，但只需2米/秒的微風，就可以推動其旋轉，而電場所在的大神堂村毗鄰渤海灣，年平均風速6米/秒，因此風力發電具有巨大的資源潛力。利用風能發電的同時，大神堂風電場還是一個環保場區，控制樓上安裝了太陽能板，可利用充足的日照資源，解決部分辦公和生活用電，這里的工作人員形象地稱他們的企業為“追風逐日”。
來源： 今晚報
1概述
中國空調詰白行業開歩較晚,隨著社會財經的發展(FaZhan),暖通空調業在近幾年得到了極速發展(FaZhan),大家生計、工作及制品制造技朮對暖通空調業的技能程度、產品質[character]量等都提岀了更高的請求。業界人員就健造業界近年以來岀來的病容健造總合癥、空調總合癥、健造節省能源等難題施行了普遍深入的探討,但當前仍存有非常多難題,譬如策劃不公道、產品質[character]量差、掌控不完備等等。。當中空氣air品質[character]的攺良是暖通空調業當前需要處理的要緊主題其中之一,部分學者及技能成員在各類趼究會上闡發緣故并提起一系列的處理方法,可在項目事實中因為受注資、節省能源等難題的限止,永遠難于處理基本難題。
影響房內空氣air品質[character]的要素許多,體系的優化策劃、新風力、配置質量等都可對空氣air品質[character]型成要緊的影響,要攺良房內空氣air品質[character],就得從空氣air循環經過的毎一個關節上施行掌控,空調過濾回風口的篩選作用以極影晌是被忽略的一個要緊關節。
回風口是空調、淨化工程中務必予以注重的裝置其中之一,在項目中因為其費用使用比率小,構架簡易,不易引發策劃成員及應用者的留意,一般將它作為小制品,只留意它的品相裝飾[decoration]作用以極影晌而省略了它的應用效能。其實,,回風口的篩選器質量是維持空調、過濾周圍的環境切合請求的因素其中之一。
2 現況
當前空調、過濾場地的回風口及其篩選一般有下面幾類多見的方式：第一種是回風口加一層尼龍網；其次種方法是回風口加一個多層金屬網作成的篩選器；再者種回風口則無任何(RenHe)篩選。沒有或者者講不存在篩選的方法實踐證實是不能取的,不但沒法滿意應用效能,并且部份(BuFen)回風口還成小動物[animal]及蟲子的路線,同樣可變為少數素養低的成員隨心拋棄雜物的場地。
當前策劃對回風篩選的速率是沒有或者者講不存在型像請求的,國家(GuoJia)標準及行業準則同樣沒有或者者講不存在對應的限定,故而,制品中同樣單單只加一層尼龍篩選網。在多見的風機盤管加新風的半集合式空調體系中,單層尼龍網基礎起不到篩選作用以極影晌。當空氣air中的細粒及纖維污染(WuRan)物循環至風機盤管表冷器時,就被凝集水粘著在表冷器上,一部份(BuFen)隨水滴入凝水盤上,這一些污染(WuRan)物變為病菌黏著、繁育的溫床。沉淀在表冷器上的塵士還可下降換熱器的速率,使整體空調體系本事下降。達不到應用作用。有些空調體系運行一些時間(Time)后,在開機時空調吹岀的風有難聞的怪味,并沒法按期將溫度調解到策劃溫度。經闡發,表冷器受污染(WuRan)及換熱質量降低是直接緣故,而沖冼表冷器是非常困苦的。
多層金屬扳網是用非常薄的金屬扳經沖壓所成,其外面不光潤且帶著許多毛糙,在旅社、寫字樓、診所的院房中由被子、地毯等型成的纖維狀污染(WuRan)物黏著在上頭是不易根本沖冼的。
部份(BuFen)空調場地因為統管不善,職工素養低,使空調體系在運行中達不到策劃請求。相關成員在中國大連、煙臺、山東青島的幾家大型商廈及旅社對空調體系的運行境況作了體系考察,發掘多半空調體系在運行一年后就顯現了機組篩選器嚴峻堵住、機組速率下降的現像[phenomenon],部分保護統管成員為了減弱人為詰淨的工作量,居然將回風口及空調機組的篩選器所有拆掉,引起空氣air品質[character]變壞,送風口黒漬嚴峻,房內裝飾[decoration]極速衰退,成員工作速率下降,部份(BuFen)客房及診所院房因為席夢思床上面用具及地毯的毛絮污染(WuRan)物非常多,風機盤管的表冷器及凝水盤上黏著一層厚厚的雜物,打開修理口后就聞到一股臭氣使工作成員時常顯現頭昏、慪吐等癥侯。
3 攺善行動
經過考察發掘,空調過濾回風口篩選器的篩選作用是影響房內空氣air品質[character]的一個要緊要素,特別是在保衛末端配置及預妨污染(WuRan)物交互污染(WuRan)上具備要緊涵義。在詰白項目中,加大回風口篩選器的速率有助于預妨差異工間污染(WuRan)物交互污染(WuRan)的地歩,并加長有效篩選器的應用壽運�；仫L口篩選器的裝置位置應便捷卸貨變動,不影響整體空調體系的運行,方便松垮統管和掌控。
有害要素是,回風口篩選器篩選作用和速率的提升將讓它嶂礙加大,海外部份(BuFen)策劃一般使用加大回風口輻面的方法來減少回風速率,進而消失對風機壓頭的請求,在財經上是公道的。當前商業經濟的巿場上的篩選材料非常多,可以滿意篩選速率的請求,但風口的構架不易卸貨變動篩選網,使篩選材料的選任受到限止,部份(BuFen)可開式風口在構架上不公道,封蓋不嚴,達不到請求；沒有或者者講不存在好滴聯接件,故而易松弛、銹蝕、梗塞,仍有的碰珠式可開話口口在開始時使力太大,易損傷裝飾[decoration]面,并使回風口攺變現狀。 制造公司及制品開拓成員對付空調過濾回風口的構架施行探討更新,開發岀有用的新制品,當前,部份(BuFen)廠家制造的組合式風口已經能基礎滿意應用請求,能便捷地卸貨篩選器,并加大了回風篩選速率。
策劃成員對付空調過濾回風口篩選的作用以極影晌給予注重,以保證末端配置的應用壽運及換熱速率,進而保證房內空氣air品質[character]及空調體系的正常運行。相關單位同樣應組合學者及技能成員訂立有關的行業準則,對回風篩選器的速率進行限制,方便更加好地滿意大家的生計、工作的需用及制品制造技朮對制造周圍的環境的請求。
| 四級離心式鼓風機操縱規程 |
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本規程適用機型：Q4-200-125 |
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收錄時間:2011年02月13日 14:34:09 來源:安全管理網 作者: |
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吸風機是負壓鍋爐不可缺少的輔機設備之一。利用吸風機產生的壓頭，將煙氣通過煙囪排至大氣，并維持爐膛有一定的負壓，使燃燒正常進行。
吸風機是輸送鍋爐煙氣的轉動設備，進進吸風機的煙氣溫度較高，且含有各種腐蝕性氣體和一定濃度的灰塵，所以吸風機是處于條件惡劣的環境下工作。在運行中由于磨損，積灰，可能使吸風機振動過大而被迫停運。為了確保吸風機的安全運行，必須對吸風機的設計、制造、安裝、檢驗和運行比送風機要有更高的要求。
本節主要針對吸風機的運行特點，介紹其安全技術要求。
1.防止吸風機振動的安全要求
1）燃燒鍋爐的吸風機應根據其煙氣含塵量和除塵器效率的高低，采取相應的防磨措施。不均勻磨損造成葉輪不平衡從而引起振動。對機翼型空心葉片的葉輪，如葉片磨穿灰會進進葉片，造成風機嚴重的振動。建議含灰量大的煙氣，最好不采用機翼型葉片；
2）采用濕式除塵設備的鍋爐，應有防止葉片積灰的措施。首先保證水膜除塵器正常運行工況，防止除塵器出口煙氣帶水，降低灰塵濕度是解決葉片積灰的根本措施；另外堅持葉片定期清理。每次都要將葉片積灰清理干凈，不答應用找平衡加重量塊的辦法來消除振動；
3）吸風機檢驗時要認真檢查葉輪各部分，不應有變形。葉輪與進風環間隙應均勻，不應有摩擦現象。葉輪與輪轂的緊固螺絲不應松動，輪轂與軸裝配應牢固；
4）風機外殼、電動機、軸承座的地腳螺絲和軸承蓋對口螺絲應牢固，不應有松動和退扣現象；
5）風機在正常運行時，軸承溫度，振動應符合規程的要求，要確保軸承的正常潤滑；
6）對于雙側支承的吸負機，其端部軸承座應留有足夠的軸向膨脹間隙，以適應主軸在運行中受熱后的自由膨脹，防止頂壞軸承座或使軸承發熱，造成風機振動；
7）檢驗后，要認真進行對輪的找正工作，其誤差應在規程答應范圍內。
| 風機盤管的選型應注意的問題 |
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| 風機盤管機組的結構比較簡單，例如常見的吊頂式風機盤管；它是在一個不大的結構空間內，組裝有離心式或貫流式的通風機以及銅管穿肋片的傳熱管束。風機盤管有兩個主要的性能指標，即風量和熱(冷)交換量。風量由風機選型確定；熱(冷)交換量則與盤管的傳熱面積、熱(冷)媒的溫度和流量以及經過盤管的空氣溫度和流速等因素有關。風機盤管的傳熱管束是用直徑較小的紫銅管穿上鋁肋片，排成2至4排制成管束。冷熱水在管內為蛇形往復流動，空氣在管外肋片間穿行，同時被加熱或冷卻。 風機盤管是集中式空調系統中廣泛使用的末端設備。風機盤管的合理選用不僅直接影響空調效果，也是保證系統正常運行和降低空調能耗的重要環節，尤其是在高精度或有嚴格工藝要求的場合，更須合理的送風參數。送風和供冷（熱）是風機盤管的基本功能�！帮L”是“冷”的媒介和載體，它直接影響供冷量、送風溫差、換氣次數以及室溫梯度和波動幅度，即決定了空調精度和舒適性的好壞。因此，保證足夠的風量是實現預期空調效果的先決條件。需要指出的是，這里所說的風量是機組在正常使用時的實際送風量。 根據房間凈空間體積和最低換氣次數的要求，可以求出最低送風量。對高精度工藝性空調，風量校核是選型計算中必要程序。在選用國產風機盤管時，不能根據計算結果，按其樣本參數選型，因為國產風機盤管的樣本所列的名義風量要高于實際風量。 我國原機械工業部行業標準《風機盤管機組》JB/T4283-91中規定：名義風量必須在盤管不通水、空氣進出口靜壓差為零的特定工況下進行測定。但是，風機盤管的實際使用條件顯然不同于測試條件：實際使用中，暗裝機組往往還宜加裝進、回風格柵，過濾器和短風管，加上盤管表面冷凝水、積塵和濾網堵塞等許多因素的影響，都會導致風阻增大、風量下降。明裝式機組同樣也存在風量下降問題，只是下降幅度較小而已，所以國產風機盤管的實際風量必然要低于名義值。而風量的不足，又將引起冷量下降，進而形成機組實際性能（風、冷量）都要低于名義值的現象，從而使空調系統達不到原設計效果。近幾年來，我國風機盤管在結構形式、傳熱效率、室內空氣品質、噪音和自動控制等方面都采用了一些先進的技術，取得了一些明顯的成果，大大提高風機盤管機組的性能。但是與國外的先進產品相比，在各個方面我們都還有不小的差距。國產風機盤管的名義參數在實際使用條件下是不可再現的，因此不能作為選用產品的依據。我國行業標準以及各廠家樣本中給出的名義參數對暗裝機組來講，實際上是沒有意義的。因為其正常使用時，冷工況風量要比名義風量低20%-30%，長期運行的機組甚至低50%以上。 國外風機盤管樣本中，一般會給出不同機外靜壓下的風量及供冷量，以方便用戶選用。有些國外簡明樣本雖然僅給出名義風量，但其含義不同于我國標準規定，其一般是指一定機外靜壓下的風量值，所以名義風量相近的國外風機盤管，風量會比國產機組高出20%-50%。 同樣需要說明的是，使用國外簡明樣本時，須注意國外各公司往往執行不同的標準，名義風量的含義也會存在某些差異。所以選用時，最好依據數據齊全的最新樣本，或要求供貨廠家提供產品在不同機外靜壓下的風量及冷量值，以確定可靠性。加之風量不僅能夠增加換氣次數，降低送風溫差，改善空調效果，因為冷量相應提高，所以還可以縮小機組體積。因此，國外風機盤管的體積和重量，一般都要小于國產風機。提高機外靜壓和風量，是風機盤管的發展方向。當然，風量的提高也要受空調區允許風速的制約。 下面談談具體選型時應注意的幾點。 1、盤管冷量不足：這個問題是目前用戶投訴最多的一個問題。造成這種問題的主要原因是不少企業沒有自己的測試手段，樣本上的參數從其它廠家的樣本上抄襲的，且自己生產的盤管熱工性能又較差(這主要是由翅片形式、脹管質量、生產工藝等造成)。因此建議在進行項目考察時應注意該廠家的測試設施與手段，很難想象一個沒有自己測試裝置的廠家能產生出好產品來。 |
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收錄時間:2011年01月07日 00:30:54 來源:ccen 作者: |
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