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風機選型與安裝
通風工程報價_淺析臥式風機盤管的選擇暖通空調國產風機盤管的現
風機盤管機組簡稱風機盤管。它是由小型透風機、電動機和盤管( 空氣換熱器) 等組成的空調系統末端裝置之一。上世紀50 年代首先應用于美國，其后60 年代日本引進了這種技術，并使其得到了發展。其產品熱銷于全世界，很多有代表性的空調系統中都應用了他們的產品，其技術也一直處于領先地位，在世界上有著一定的影響。我國上世紀70 年代開始研制風機盤管機組，并首先應用于北京飯店新樓的空調系統中。
由于風機盤管具有下述優點：
??? 1) 機組體型小，占地少，布置和安裝方便；
??? 2) 控制靈活，具有個別控制的優越性，可靈活地調節各房間的溫度，根據房間的使用狀況確定風機盤管的啟停；
??? 3) 輕易實現系統分區控制，冷熱負荷能夠按房間朝向、使用目的、使用時間等把系統分割為若干區域系統，實施分區控制；
??? 4) 噪聲相對較小，夜間低檔運行的風機盤管機組室內環境一般在30～40dB。故而隨著市場經濟的飛速發展，風機盤管在酒店、辦公樓和一些大型民用建筑中的舒適性空調系統中得到極為廣泛應用。
在工程實際中，臥式風機盤管的運用極為普遍。其常見的安裝方式為暗躲于頂棚上，送風方式多為上部側送。具體工程設計時，設計師按下述原則及步驟選擇
設備
，選擇原則為：
??? 1) 房間的冷、熱負荷的大��；
??? 2) 房間的噪音要求；
??? 3) 裝飾布置要求；
??? 4) 末端設備的參數( 制冷或制熱能力、噪音、尺寸等) 。
??? 選擇步驟為:
??? 1) 計算房間的冷熱負荷；
??? 2) 根據冷負荷，以風機盤管中檔冷量來選擇風機盤管型號；
??? 3) 校核該型號的風機盤管的全熱制冷量和顯熱制冷量是否滿足房間熱濕負荷的要求；
??? 4) 確定末端設備型號。
筆者通過對大量的采用臥式風機盤管的工程實例調研發現，系統在實際使用過程中，房間的舒適性較少能令人滿足。在職員主要活動區域，有的區域令人有較強的冷感，而有的區域則令人有悶熱感。這說明按上述的方法選擇風機盤管，存在一定的不足，即在風機盤管的選擇過程中沒有考慮設備的舒適性。
???
簡介： 本文介紹了國產風機盤管和國外風機盤管的主要差距，以及國產風機盤管的優點和缺點，類型等方面的知識。 關鍵字：風機盤管 送風靜壓 焓差 1 引言近年我國風機盤管制造業快速發展，年產量已從八十年代初的數千臺激增到目前的五十多萬臺，但產品性能卻長期徘徊于國外七十年代水平。這種低水平下的快速增長，前景不容樂觀。八十年代中期，以美國特靈、約克、開利等公司為代表的國外風機盤管制造業，已相繼完成了產品的更新換代，并推出了一代全新產品。當時我國空調行業正陶醉于國產風機盤管在冷量、噪聲等孤立參數上接近國外產品而忽略了綜合性能和使用效果上的真實差距，以致這次產品更新換代未能在我國空調界引起任何反響。實際上，國外最新一代風機盤管無論在性能、品種及空調上都要領先于我國產品。 2 國產風機盤管的主要差距空氣調節是借助空調器或末端裝置向房間連續或斷續輸送具有一定溫差的送風來保持房間的熱濕平衡和溫、濕度要求。當送風冷量與冷負荷處平衡狀態時，空調精度僅取決于送風溫度和換氣次數。送風溫差越小、換氣次數越多、室溫梯度和波動幅度越小，空調精度也越高。所以GBJ19-87《采暖通風與空氣調節設計規范》中，對不同精度要求的空調房間的最大送風溫差和最低換氣次數都要作出明確規定：如夏季舒適性空調，送風溫差不宜大于10℃；換氣次數不宜少于每小時5次。供冷量僅能表示風機盤管消除冷負荷的能力；空調效果優劣則取決于實際風量和送風焓差。從理論上講，針對不同冷負荷、不同使用要求的空調場合，應該選用不同風量、不同焓差的機組，才可能取得最佳空調效果。 我國行業標準JB/T4283-91《風機盤管機組》中對產品的風量、供冷（熱）量、單位風機功率供冷量、噪聲、水阻力等參數都要作出統一規定，還在配套標準JB/T50056-95《風機盤管機組產品質量分等》中規定按以上參數大小來劃分產品質量等級。上述規定不僅造成國產風機盤管性能單一、低靜壓、高焓差、實際風量不足、送風溫差過大，實際性能和使用效果的不良傾向。 相比之下，國外廠商則更注重不斷提高產品性能和使用效果。目前，不同風量的產品中，不僅有了2排、3排、（2+1）排等不同冷、熱量的單一盤管或組合盤管，而且還提供高靜壓、標準靜壓、低噪聲等不同送風靜壓的產品。因而同一名義風量中，就有多種不同靜壓和不同焓差的產品可供選用。這與目前僅有單一一種低靜壓、高焓差產品的國產風機盤管相比，其差距是顯而易見的。 3 提高暗裝風機盤管的送風靜壓暗裝機組約占風機盤管銷售量的70～80%以上。暗裝機組的性能則代表了風機盤管產品的總體水平。 我國行業標準JB/T4283-91規定：風機盤管（無靜壓機組）的名義風量要在盤管不通水、進出口靜壓差為零的條件下進測試。由于暗裝機組使用一般須加裝送回風格柵、過濾網和短風管，加上盤管凝露、濾網積塵等，都會使風阻力加大，實際風量下降。實際風量不足，又將引起供冷量下降。所以按JB/T4283-91測試條件確定的暗裝風機盤管的名義風量、名義供冷量等參數，實際運行中都是不能再現的。 1990年標準修訂時，雖然增加了有靜壓機組的提法，但風量、冷量、噪聲等指標都是根據無靜壓機組制定的，并未作出相應修改，有靜壓機組根本無法通過該標準的檢驗。 目前我國廠家按行業標準生產暗裝裝機組，都屬于無靜壓風機盤管，不僅送風靜壓低，實際風量嚴重不足，而且產品體積和重量都偏大，一般要比國外同型號產品大出50～100%，原材料和能源消耗都遠遠高于國外產品。所以若提高國產風機盤管的總體水平，首要是提高暗裝機組的送風靜壓。 4 生產多種焓差的風機盤管選擇風機盤管，供冷量大小取決于計算冷負荷；風量則須滿足送風溫差、換氣次數及氣流組織等使用要求。不同冷負荷、不同使用要求的空調房間，冷量的風量的匹配不應是一成不變的。即使空調要求和凈容積相同的房間，因氣倏條件、朝向或圍護結構等差異，也會導致冷負荷的不同，顯然須使同不同焓差的風機盤管，才能滿足對供冷量的不同需求。使用等焓差風機盤管，即使按冷負荷選擇不同供冷量的機組，也有可能導致低負荷房間因風量和換氣次數不足而造成室溫梯度和波動幅度過大，降低空調精度和舒適性；如果使用相同風量的機組，又可能造成高負荷房間因供冷不足而無法保證溫、濕度要求。所以不同使用條件和要求的空調房間，應分別選用不同焓差的風機盤管。 5 發展兩排風機盤管減少送風溫差、增加換氣次數，有助于提高空調精度和舒適性。同樣供冷量下，采用小溫差、大風量送風，會取得比大溫差、小風量送風更佳的空調效果，同時還能縮小盤管傳熱面積和機組外形尺寸。所以近年以兩排管機組為代表低焓差風機盤管，在國外得到迅速發展和普及。 八十年代中期，開利公司就兩排管的42C/V系列風機盤管成功取代了已生產多年的三排管42E/J系列老產品。有些國外廠家則用以兩排管機組為主導產品的不同排數的系列產品取代了傳統的單一三排管產品。 5.1 兩排管風機盤管的優點 5.1.1 供冷量不低于傳統的三排管機組 兩排管盤傳熱面積雖比三排管小1/3，送風焓差也較低，但風阻力小、風量大，加上采取強化傳熱和改進盤管水路設計等措施，供冷量完全可以達到或超過傳統的三排管機組. 5.1.2 改善空調效果 國外廠家生產的兩排管機盤管，平均焓差大致在8.5～14.5kJ/kg之間，平均送風溫差為6～10℃（見表1）可滿足大多數場合的使用要求。國產風機盤管按名義參數計算的送回風焓差為16.5kJ/kg，因暗裝機組實際風量要比名義值低20%以上，實際焓差往往大于20kJ/kg，實際送風溫差就會大于15℃，遠遠超出GBJ19-87規定的夏季舒適性空調允許的送風溫差，更無法滿足高精度空調的使用要求。 兩排管風機盤管焓差低、送風溫差小、風量大、換氣次數多，空調效果一般優于三排管機組。 5.1.3 高效節能 國產暗裝風風機盤管的實際風量和實際供冷量都是低于名義值的，所以不少空調設計人員都按樣本給出的中速檔參數選用產品，這必然加大所選機組型號，同時也相應加大了冷凍水系統（冷水機組、水泵、冷卻塔及管路）的容量和初投資。 兩排管風機盤管送風靜壓高、實際風量大，足以消除無靜壓機組“名”、“實”不符等弊病，用戶可按高速檔參數選型，從而縮小所選機組型號、減小冷凍水系統容量和能耗。所以使用兩排管風機盤管的空調系統，初投資和運行費用都會低于三排管無靜壓機組。 5.1.4 降低生產成本和資源消耗 兩排管風機盤管不僅節省1/3的有色金屬材料（銅管、鋁箔），降低生產成本；而且能用小型號機組替代較大型號的三排管無靜壓機組，大幅度降低原材料及能源消耗，并為用戶節省大筆初投資。顯然，生產和推廣使用兩排管風機盤管，具有明顯的社會經濟效益。 兩排管風機盤管焓差低，除濕能力較差，在潛熱負荷很高的濕熱地區，仍宜采用三排管機組。 5.2 兩排管風機盤的結構特點 近年國外流行的兩排管風機盤管，有以特靈、約克為代表的5/8〃（15.875毫米）2×6（2排×6根管）盤管；和以開利為代表的3/8〃（9.52毫米）2×8盤管。此前一些廠家生產的1/2〃（12.7毫米）盤管，已在八十年代中期的產品更新換代中被淘汰。5/8〃2×6盤管水阻力較低，更適合高層建筑使用。 ?5.2.1 盤管采用多種水路設計 目前我國生產的三排管盤管,負壓風機工程，不論長短，都采用相同的三進三出水路。兩排管過流斷面積小，為了降低水阻力、提高供冷量，不同長度的盤管須采用不同的水路設計。如特靈2×6盤管，200～600風量的中短盤管為二進二出；800風量以上的長盤管為三進三出。開利的2×8盤管，則分別采用了二進二出、三進三出和四進四出三種不同水種。圖2是某公司的2×8盤管水路設計。圖2-a為二進二出，用于200、300風量；圖2-b為三進三出，用于400、600風量；圖2-c為四進四出，用于800、1200風量。 5.2.2 通過改變電機轉速提供不同送風靜壓 國外生產的高靜壓、標準靜壓及低噪聲風機盤管，都是通過改變風機轉速來實現的。采用不同電機、會使電機品種過多，庫存加大，不利于生產管理和產品售后維修，所以有些廠家采用五速電機。如五檔轉速依次為最高一高一低一最低的話，高靜壓機組接最高一高一中三檔；標準靜壓機組接高一中一低三檔；低噪聲機組可接中一低一最低三檔。五速電機的缺點是體積較大、成本較高，而且各檔傳速不易拉開。 5.2.3 零部件通用化 設計多種排數的風機盤管，須保證結構零部件高度通用化，才能減少零部件品種、方便生產管理、減少庫存、縮短制造周期、降低生產成本。 6 修訂現行行業標準我國風機盤管行業標準制訂于八十年代初，1990年修訂頒布實施。該標準基本反映我國七、八十年代對風機盤管的認識水平和產品水平。當時由于計劃經濟體制的速縛，加上對國外產品發展動態缺乏了解，標準中難免產生一系列不適應當前產品發展的內容或失誤，如不及時修訂，勢必阻礙產品的進步。 6.1 修改名義風量定義和測試條件 名義風量是選用風機盤管的主要依據，保證實際風量與名義風量相符，是對產品的起碼要求。 國外風機盤管的名義風量，通常表示產品在正常安裝、使用條件下的風量，對于暗裝機組則是指一定機外靜壓下的風量。美國空調與制冷學會標準ARI440-84《房間風機盤管空調器》中規定：出廠時不帶送、回風格柵或過濾器的風機盤管，應在12.4Pa機外靜壓下測試風量，這一規定旨在保證實際風量與名義風量相條款。國產風機盤管（無靜壓機組）的名義風量則是機外靜壓為零時的風量，實際風量當然要低于名義值。所以修改名義風量定義和測試條件，與國外先進標準接軌，是提高國產風機盤管性能和產品進入國際空調市場的必要條件。 6.2 放開對產品供冷量的限制 行業標準起草之初，我國風機盤管產量甚低，工藝水平落后，產品性能和質量尚不穩定，標準中限定冷量、噪聲等參數，對保證產品質量無疑具有一定積極意義。如今各大企業都引進了國外先進、高效的盤管及鈑金加工專用 設備 及生產線，產品質量基本穩定可靠，繼續限制供冷量已失去保障產品質量的積極意義，只會將產品長期禁錮于現有水平，成為產品更新換代的絆腳石，而且會誤導廠家和用戶盲目追求高冷量指標。 JB/T4283-91雖屬推薦性標準，但在具體操作中一直被當成強制性標準來執行，凡是不符該標準的產品，都會被國家技術監督局宣布為“不合格產品”，直接影響上市銷售。雖然這種靠行政手段賦予標準的強制性和壟斷性，是造成國產風機盤管發展長期陷于停滯的根本原因。 6.3 放開對產品噪聲的限制 目前發展高靜壓風機盤管，阻力還來自行業標準中的噪聲指標，同時反映出我國企業和用戶對空調噪聲認識上還存在著誤區。 風機盤管噪聲都是由氣動力噪聲和機械噪聲合成的。機械噪聲固然取決于旋轉部件的加工、動平衡及裝配精度，即取決于產品質量；但氣動力噪聲僅與送風靜壓和風量有關。風機盤管的氣動力器聲一般高于機械噪聲，所以整機噪聲自然也不能真實反映風機盤管的內在質量，低噪聲更不代表高質量。例如同一名義風量的高靜壓風機盤管，噪聲必然高于標準靜壓和低噪聲機組，但這并不說明前者質量和水平低于后者。所以限制噪聲不僅無助于保障產品質量，反而會限制送風靜壓和風量的提高，直接影響風機盤管的使用效果。 不同使用場合容許的噪聲水平是不同的，大型商場店鋪沒必要象星級飯店客房那樣追求低噪聲效果。我國行業標準要求風機盤管都須達到同一低噪聲水平，顯然是不合理的。這不僅無法滿足許多場合對高靜壓、大風量的需求，同時會造成原材料和能源上的巨大浪費。所以國外有關標準中，對風機盤管的噪聲都不作任何限制。 6.4 “單位風機功率供冷量”屬要領性錯誤 風機盤管電機輸入功率除損耗之外，將全部轉化成送風氣流的能量。它與盤管傳熱量（供冷量）之間并無任何直接因果關系，所以“單位風機功率供冷量”不具任何物理意義，乃是錯誤套用能量轉換系數EER或性能系數COP的結果，當屬概念性錯誤。而且該指標不利于發展高靜壓的低焓差產品，應在修訂標準時予以刪除。 7 結論 �、侔次覈F行行業標準生產的風機盤管，都具有低靜壓、高焓差、送風溫差大、性能單一、風量不足、實際性能與名義參數不符等一系列缺點，達不到空調設計規范要求，使用中很難取得理想的空調效果。 �、诂F行行業標準是造成國產風機盤管發展停帶滯不前的主要原因：修訂行業標準，與國外先進標準接軌，是完成產品更新換代和進軍世界空調市場的先決條件。 ③提高送風靜壓，發展以兩排管風機盤管為主導的低焓差及多種焓 差、不同送風靜壓的系列產品，是國產風機盤管的發展方向。 �、芄├淞績H表明風機盤管消除冷負荷的能力，與空調效果間并不存在必然的因果關系；保證最低換氣次數要求的實際送風量和滿足送風溫差要求的焓差，是決定空調效果的關鍵。 �、菰肼暡荒苷鎸嵎从筹L機盤管的內在質量，低噪聲并不代表高質量。
面對經濟增長、減少能源消耗和環境保護的需要，風電近年來得到了廣泛的應用與開發，已經成為越來越重要的戰略性新興產業。但是風電在能源總量中所占比重仍然偏低，據統計，2009年中國風力發電量總計269億千瓦時，只占總銷售量的0.7%。因此，在我國發展風電產業，提高其在發電總量中的比例，成為新能源業界當務之急。
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風機銷售盡在
1、防火閥、排煙閥的主要用途
高層及其它各類現代建筑大都設有通風、空調及防排煙系統，一旦發生火災，這些系統中的管道將成為火焰、煙氣蔓延的通道。為了阻止火勢通過風管蔓延擴大，在《建筑設計防火規范》GBJ16-87和《高層民用建筑設計防火規范》GB50045-95中均明確規定了防火閥、排煙
閥的設置要求。
防火閥用在通風、空調系統的送、回風管路上，平時呈開啟狀態，當火災一旦發生，管道內氣體溫度達到70℃時即自行關閉，并在一定時間內能滿足耐火穩定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。排煙閥用在排煙系統管道上或排煙風機的吸入口處，平時呈關閉狀態，當火災發生時，通過火災報警信號手動或自動開啟閥門，根據系統功能配合排煙，當管道內煙氣溫度達到280℃時自動關閉，并能在一定時間內滿足耐火穩定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。
2、防火閥、排煙閥在通風、空調和防排煙系統中的重要作用
防火閥包括重力式防火閥、防火調節閥、防火風口、氣動防火閥、防煙防火閥、電子自控防煙防火閥等多種產品；排煙閥包括排煙防火閥、板式排煙口(頂棚用)、豎井用排煙口等產品。防火閥、排煙閥是通風、空調和防排煙系統中重要的組件，在系統中發揮的重要作用主要有以下三方面：
2.1、隔煙阻火作用
在送風系統中，送風機送出的風必須通過主干管分配到支管中；在排煙系統中，煙氣由支管到主干管后，進入排煙風機排出。當建筑物內發生火災時，在通風、空調系統中，為了防止火勢通過送風系統蔓延，當送風系統中氣體溫度達到70℃時，防火閥機構上熔斷器動作，閥門亦迅速關閥，切斷煙氣與火勢沿風管蔓延的通路。同樣，在排煙系統中，發生火災時，排煙閥開啟，進行排煙，為了截斷高溫煙氣在排煙管路中流動，防止火勢蔓延到另一防火分區，當排出的煙氣溫度達到280℃時，排煙防火閥、排煙口上熔斷器動作，閥門必須自動關閉，阻止排煙。由此可見，防火閥、排煙閥做到了該通則通，該斷則斷的隔煙阻火作用。
2.2、調節作用
在通風、空調系統管路設計中，雖經計算，但在實際工程的運行工況如果有變，則需要通過防火閥閥門對系統各部分的風量進行調節，進行系統調試，將閥門的開度固定下來，合理分配，以滿足設計要求。
2.3、啟動空載作用
通風空調和排煙系統中所有離心風機和消防專用排煙軸流風機，在安裝調試時，為了安全起見，使電機的啟動電流最小，一般是空載啟動，通過閥門臨時截斷管路來實現。
3、工程應用中質量要求
3.1、產品質量要求
目前防火、排煙系列產品生產廠家不少，我們消防監督、建審部門和設計部門應嚴格把關， 讓甲方選用“三證”齊全、合格的產品，即要有生產廠家的出廠合格證、公安消防機關的產品銷售許可證、國家防火建筑材料質量監督檢驗中心的產品檢驗報告。從國家級檢驗報告和產品技術參數中可反映出產品性能和質量，其依據是國標《防火閥試驗方法》GB15930-1995和《排煙防火閥試驗方法》GB15931-1995。其產品質量要求體現為5個方面：
3.1.1、溫感器動作性能試驗
對防火閥、排煙閥的感溫元件，分別經恒溫水浴、油浴的規定溫度，通過不動作與動作試驗，檢驗其是否能按要求的溫度準確地關閉。
3.1.2、關閉可靠性試驗
在試驗臺上關閉操作250次，試件應能從開啟位置靈活可靠地關閉，各零部件應無明顯磨損、變形以及影響其密封性能的損傷。以此來檢驗關閉的可靠性。
3.1.3、鹽霧試驗
將試件在鹽霧箱進行噴鹽霧試驗，試件應能從開啟位置可靠地關閉，以此檢驗閥門在實際工程中的抗腐蝕能力。
3.1.4、漏風量試驗
閥體前后在規定的壓差條件下，試件單位面積的漏風量不大于700Nm3/(h·m２)，以此來檢驗閥門關閉后的密閉性能。
3.1.5、耐火試驗
通過耐火試驗，根據在規定時間內的關閉能力和單位面積的漏風量兩項指標，判定閥門的耐火能力。
另外從產品的技術參數要求其耐火極限為3h。
3.2、安裝質量要求
在日常防火檢查和工程驗收工作中，筆者發現因安裝施工質量問題造成防火排煙閥開啟不靈或有故障，排煙閥、排煙口、防火閥、防火風口復位困難等。這應引起施工方的重視，注意以下幾點安裝要求。
3.2.1、防火閥、排煙閥應嚴格按圖施工，單獨設支吊架，以避免風管在高溫下變形，影響閥門功能。
3.2.2、閥門在吊頂上或在風道內安裝時，應在吊頂板上或風道壁上設檢修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在條件限制時，吊頂檢修孔也可減小至300×300mm。
3.2.3、防火閥與防火墻(或樓板)之間的風管應采用δ≥1.5mm的鋼板制作，最好再在風管管外用耐火材料保溫隔熱或不燃性材料保護，以保證防火墻的耐火性能。
3.2.4、在閥門的操作機械一側應有350mm的凈空間，以利于檢修。
4、防火、排煙閥在工程中存在的一些問題
本人在日常防火建審、工程檢查和驗收工作中，發現防火、排煙閥存在的一些問題有如下幾點，供同行參考。
4.1、消防控制室的送、回風管在其穿墻處未設防火閥。
在建審過程中，發現有些工程設計圖上消控室的送、回風管在其穿墻處無防火閥，這與《火災自動報警系統設計規范》GB50116-98中第6.2.2條不符。設防火閥的目的是為了保證消防控室的防火安全。
4.2、消防控制設備對防煙、排煙設施的控制、顯示功能不完善
根據規范GB50116-98中第6.3.9條的規定：火災報警確認后，必須停止有關部位的空調送風，關閉電動防火閥，并接收其反饋信號；同時啟動有關部位的防煙和排煙風機、排煙閥等，并接收其反饋信號。有的工程聯動控制中不能分區控制排煙閥、排煙口，有的不能接收其反饋信號，不能反映出閥件的啟閉狀況。
4.3、管網氣體滅火系統無氣動防火閥。
GB50116-98中第6.3.4.3條要求：“在延時階段，應自動關閉防火門、窗，停止通風空調系統，關閉有關部位防火閥。”這要求在管網氣體滅火系統中，必須安裝氣動防火閥，與消防控制設備聯動。在個別工程中無此功能。
4.4、送風與排煙合用風道時無遠程控制
有些建筑地下室、停車場采用送風與排煙合用風道時，我們發現送風機和排煙機前的截止閥只能現場手動，不能實現控制室的遠程控制，平時，送風機工作，其前端的截止閥呈開啟狀況，一旦發生火災時，需人到現場去關閉風機前的截止閥，這很不實際，直接影響排煙系統。因此，建議其截止閥增加遠程控制功能。
5、系統聯動調試及維護管理。
防火閥、排煙閥在實際工程中不是獨立的防煙阻火產品，而是在整個消防聯動控制系統中有其獨特的聯動邏輯關系。因此，為了保證其在消防系統中發揮作用，在系統驗收前，按聯動要求，必須全面進行調試，使通風、空調及防排煙系統達到規范要求。驗收后應有專人進行有計劃的日常維護管理，以保障閥體處于正常的狀況，在防煙阻火作用中發揮其功能。
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簡介： 本文介紹了國產風機盤管和國外風機盤管的主要差距，以及國產風機盤管的優點和缺點，類型等方面的知識。 關鍵字：風機盤管 送風靜壓 焓差 1 引言近年我國風機盤管制造業快速發展，年產量已從八十年代初的數千臺激增到目前的五十多萬臺，但產品性能卻長期徘徊于國外七十年代水平。這種低水平下的快速增長，前景不容樂觀。八十年代中期，以美國特靈、約克、開利等公司為代表的國外風機盤管制造業，已相繼完成了產品的更新換代，并推出了一代全新產品。當時我國空調行業正陶醉于國產風機盤管在冷量、噪聲等孤立參數上接近國外產品而忽略了綜合性能和使用效果上的真實差距，以致這次產品更新換代未能在我國空調界引起任何反響。實際上，國外最新一代風機盤管無論在性能、品種及空調上都要領先于我國產品。 2 國產風機盤管的主要差距空氣調節是借助空調器或末端裝置向房間連續或斷續輸送具有一定溫差的送風來保持房間的熱濕平衡和溫、濕度要求。當送風冷量與冷負荷處平衡狀態時，空調精度僅取決于送風溫度和換氣次數。送風溫差越小、換氣次數越多、室溫梯度和波動幅度越小，空調精度也越高。所以GBJ19-87《采暖通風與空氣調節設計規范》中，對不同精度要求的空調房間的最大送風溫差和最低換氣次數都要作出明確規定：如夏季舒適性空調，送風溫差不宜大于10℃；換氣次數不宜少于每小時5次。供冷量僅能表示風機盤管消除冷負荷的能力；空調效果優劣則取決于實際風量和送風焓差。從理論上講，針對不同冷負荷、不同使用要求的空調場合，應該選用不同風量、不同焓差的機組，才可能取得最佳空調效果。 我國行業標準JB/T4283-91《風機盤管機組》中對產品的風量、供冷（熱）量、單位風機功率供冷量、噪聲、水阻力等參數都要作出統一規定，還在配套標準JB/T50056-95《風機盤管機組產品質量分等》中規定按以上參數大小來劃分產品質量等級。上述規定不僅造成國產風機盤管性能單一、低靜壓、高焓差、實際風量不足、送風溫差過大，實際性能和使用效果的不良傾向。 相比之下，國外廠商則更注重不斷提高產品性能和使用效果。目前，不同風量的產品中，不僅有了2排、3排、（2+1）排等不同冷、熱量的單一盤管或組合盤管，而且還提供高靜壓、標準靜壓、低噪聲等不同送風靜壓的產品。因而同一名義風量中，就有多種不同靜壓和不同焓差的產品可供選用。這與目前僅有單一一種低靜壓、高焓差產品的國產風機盤管相比，其差距是顯而易見的。 3 提高暗裝風機盤管的送風靜壓暗裝機組約占風機盤管銷售量的70～80%以上。暗裝機組的性能則代表了風機盤管產品的總體水平。 我國行業標準JB/T4283-91規定：風機盤管（無靜壓機組）的名義風量要在盤管不通水、進出口靜壓差為零的條件下進測試。由于暗裝機組使用一般須加裝送回風格柵、過濾網和短風管，加上盤管凝露、濾網積塵等，都會使風阻力加大，實際風量下降。實際風量不足，又將引起供冷量下降。所以按JB/T4283-91測試條件確定的暗裝風機盤管的名義風量、名義供冷量等參數，實際運行中都是不能再現的。 1990年標準修訂時，雖然增加了有靜壓機組的提法，但風量、冷量、噪聲等指標都是根據無靜壓機組制定的，并未作出相應修改，有靜壓機組根本無法通過該標準的檢驗。 目前我國廠家按行業標準生產暗裝裝機組，都屬于無靜壓風機盤管，不僅送風靜壓低，實際風量嚴重不足，而且產品體積和重量都偏大，一般要比國外同型號產品大出50～100%，原材料和能源消耗都遠遠高于國外產品。所以若提高國產風機盤管的總體水平，首要是提高暗裝機組的送風靜壓。 4 生產多種焓差的風機盤管選擇風機盤管，供冷量大小取決于計算冷負荷；風量則須滿足送風溫差、換氣次數及氣流組織等使用要求。不同冷負荷、不同使用要求的空調房間，冷量的風量的匹配不應是一成不變的。即使空調要求和凈容積相同的房間，因氣倏條件、朝向或圍護結構等差異，也會導致冷負荷的不同，顯然須使同不同焓差的風機盤管，才能滿足對供冷量的不同需求。使用等焓差風機盤管，即使按冷負荷選擇不同供冷量的機組，也有可能導致低負荷房間因風量和換氣次數不足而造成室溫梯度和波動幅度過大，降低空調精度和舒適性；如果使用相同風量的機組，又可能造成高負荷房間因供冷不足而無法保證溫、濕度要求。所以不同使用條件和要求的空調房間，應分別選用不同焓差的風機盤管。 5 發展兩排風機盤管減少送風溫差、增加換氣次數，有助于提高空調精度和舒適性。同樣供冷量下，采用小溫差、大風量送風，會取得比大溫差、小風量送風更佳的空調效果，同時還能縮小盤管傳熱面積和機組外形尺寸。所以近年以兩排管機組為代表低焓差風機盤管，在國外得到迅速發展和普及。 八十年代中期，開利公司就兩排管的42C/V系列風機盤管成功取代了已生產多年的三排管42E/J系列老產品。有些國外廠家則用以兩排管機組為主導產品的不同排數的系列產品取代了傳統的單一三排管產品。 5.1 兩排管風機盤管的優點 5.1.1 供冷量不低于傳統的三排管機組 兩排管盤傳熱面積雖比三排管小1/3，送風焓差也較低，但風阻力小、風量大，加上采取強化傳熱和改進盤管水路設計等措施，供冷量完全可以達到或超過傳統的三排管機組. 5.1.2 改善空調效果 國外廠家生產的兩排管機盤管，平均焓差大致在8.5～14.5kJ/kg之間，平均送風溫差為6～10℃（見表1）可滿足大多數場合的使用要求。國產風機盤管按名義參數計算的送回風焓差為16.5kJ/kg，因暗裝機組實際風量要比名義值低20%以上，實際焓差往往大于20kJ/kg，實際送風溫差就會大于15℃，遠遠超出GBJ19-87規定的夏季舒適性空調允許的送風溫差，更無法滿足高精度空調的使用要求。 兩排管風機盤管焓差低、送風溫差小、風量大、換氣次數多，空調效果一般優于三排管機組。 5.1.3 高效節能 國產暗裝風風機盤管的實際風量和實際供冷量都是低于名義值的，所以不少空調設計人員都按樣本給出的中速檔參數選用產品，這必然加大所選機組型號，同時也相應加大了冷凍水系統（冷水機組、水泵、冷卻塔及管路）的容量和初投資。 兩排管風機盤管送風靜壓高、實際風量大，足以消除無靜壓機組“名”、“實”不符等弊病，用戶可按高速檔參數選型，從而縮小所選機組型號、減小冷凍水系統容量和能耗。所以使用兩排管風機盤管的空調系統，初投資和運行費用都會低于三排管無靜壓機組。 5.1.4 降低生產成本和資源消耗 兩排管風機盤管不僅節省1/3的有色金屬材料（銅管、鋁箔），降低生產成本；而且能用小型號機組替代較大型號的三排管無靜壓機組，大幅度降低原材料及能源消耗，并為用戶節省大筆初投資。顯然，生產和推廣使用兩排管風機盤管，具有明顯的社會經濟效益。 兩排管風機盤管焓差低，除濕能力較差，在潛熱負荷很高的濕熱地區，仍宜采用三排管機組。 5.2 兩排管風機盤的結構特點 近年國外流行的兩排管風機盤管，有以特靈、約克為代表的5/8〃（15.875毫米）2×6（2排×6根管）盤管；和以開利為代表的3/8〃（9.52毫米）2×8盤管。此前一些廠家生產的1/2〃（12.7毫米）盤管，已在八十年代中期的產品更新換代中被淘汰。5/8〃2×6盤管水阻力較低，更適合高層建筑使用。 ?5.2.1 盤管采用多種水路設計 目前我國生產的三排管盤管,負壓風機工程，不論長短，都采用相同的三進三出水路。兩排管過流斷面積小，為了降低水阻力、提高供冷量，不同長度的盤管須采用不同的水路設計。如特靈2×6盤管，200～600風量的中短盤管為二進二出；800風量以上的長盤管為三進三出。開利的2×8盤管，則分別采用了二進二出、三進三出和四進四出三種不同水種。圖2是某公司的2×8盤管水路設計。圖2-a為二進二出，用于200、300風量；圖2-b為三進三出，用于400、600風量；圖2-c為四進四出，用于800、1200風量。 5.2.2 通過改變電機轉速提供不同送風靜壓 國外生產的高靜壓、標準靜壓及低噪聲風機盤管，都是通過改變風機轉速來實現的。采用不同電機、會使電機品種過多，庫存加大，不利于生產管理和產品售后維修，所以有些廠家采用五速電機。如五檔轉速依次為最高一高一低一最低的話，高靜壓機組接最高一高一中三檔；標準靜壓機組接高一中一低三檔；低噪聲機組可接中一低一最低三檔。五速電機的缺點是體積較大、成本較高，而且各檔傳速不易拉開。 5.2.3 零部件通用化 設計多種排數的風機盤管，須保證結構零部件高度通用化，才能減少零部件品種、方便生產管理、減少庫存、縮短制造周期、降低生產成本。 6 修訂現行行業標準我國風機盤管行業標準制訂于八十年代初，1990年修訂頒布實施。該標準基本反映我國七、八十年代對風機盤管的認識水平和產品水平。當時由于計劃經濟體制的速縛，加上對國外產品發展動態缺乏了解，標準中難免產生一系列不適應當前產品發展的內容或失誤，如不及時修訂，勢必阻礙產品的進步。 6.1 修改名義風量定義和測試條件 名義風量是選用風機盤管的主要依據，保證實際風量與名義風量相符，是對產品的起碼要求。 國外風機盤管的名義風量，通常表示產品在正常安裝、使用條件下的風量，對于暗裝機組則是指一定機外靜壓下的風量。美國空調與制冷學會標準ARI440-84《房間風機盤管空調器》中規定：出廠時不帶送、回風格柵或過濾器的風機盤管，應在12.4Pa機外靜壓下測試風量，這一規定旨在保證實際風量與名義風量相條款。國產風機盤管（無靜壓機組）的名義風量則是機外靜壓為零時的風量，實際風量當然要低于名義值。所以修改名義風量定義和測試條件，與國外先進標準接軌，是提高國產風機盤管性能和產品進入國際空調市場的必要條件。 6.2 放開對產品供冷量的限制 行業標準起草之初，我國風機盤管產量甚低，工藝水平落后，產品性能和質量尚不穩定，標準中限定冷量、噪聲等參數，對保證產品質量無疑具有一定積極意義。如今各大企業都引進了國外先進、高效的盤管及鈑金加工專用 設備 及生產線，產品質量基本穩定可靠，繼續限制供冷量已失去保障產品質量的積極意義，只會將產品長期禁錮于現有水平，成為產品更新換代的絆腳石，而且會誤導廠家和用戶盲目追求高冷量指標。 JB/T4283-91雖屬推薦性標準，但在具體操作中一直被當成強制性標準來執行，凡是不符該標準的產品，都會被國家技術監督局宣布為“不合格產品”，直接影響上市銷售。雖然這種靠行政手段賦予標準的強制性和壟斷性，是造成國產風機盤管發展長期陷于停滯的根本原因。 6.3 放開對產品噪聲的限制 目前發展高靜壓風機盤管，阻力還來自行業標準中的噪聲指標，同時反映出我國企業和用戶對空調噪聲認識上還存在著誤區。 風機盤管噪聲都是由氣動力噪聲和機械噪聲合成的。機械噪聲固然取決于旋轉部件的加工、動平衡及裝配精度，即取決于產品質量；但氣動力噪聲僅與送風靜壓和風量有關。風機盤管的氣動力器聲一般高于機械噪聲，所以整機噪聲自然也不能真實反映風機盤管的內在質量，低噪聲更不代表高質量。例如同一名義風量的高靜壓風機盤管，噪聲必然高于標準靜壓和低噪聲機組，但這并不說明前者質量和水平低于后者。所以限制噪聲不僅無助于保障產品質量，反而會限制送風靜壓和風量的提高，直接影響風機盤管的使用效果。 不同使用場合容許的噪聲水平是不同的，大型商場店鋪沒必要象星級飯店客房那樣追求低噪聲效果。我國行業標準要求風機盤管都須達到同一低噪聲水平，顯然是不合理的。這不僅無法滿足許多場合對高靜壓、大風量的需求，同時會造成原材料和能源上的巨大浪費。所以國外有關標準中，對風機盤管的噪聲都不作任何限制。 6.4 “單位風機功率供冷量”屬要領性錯誤 風機盤管電機輸入功率除損耗之外，將全部轉化成送風氣流的能量。它與盤管傳熱量（供冷量）之間并無任何直接因果關系，所以“單位風機功率供冷量”不具任何物理意義，乃是錯誤套用能量轉換系數EER或性能系數COP的結果，當屬概念性錯誤。而且該指標不利于發展高靜壓的低焓差產品，應在修訂標準時予以刪除。 7 結論 �、侔次覈F行行業標準生產的風機盤管，都具有低靜壓、高焓差、送風溫差大、性能單一、風量不足、實際性能與名義參數不符等一系列缺點，達不到空調設計規范要求，使用中很難取得理想的空調效果。 �、诂F行行業標準是造成國產風機盤管發展停帶滯不前的主要原因：修訂行業標準，與國外先進標準接軌，是完成產品更新換代和進軍世界空調市場的先決條件。 ③提高送風靜壓，發展以兩排管風機盤管為主導的低焓差及多種焓 差、不同送風靜壓的系列產品，是國產風機盤管的發展方向。 �、芄├淞績H表明風機盤管消除冷負荷的能力，與空調效果間并不存在必然的因果關系；保證最低換氣次數要求的實際送風量和滿足送風溫差要求的焓差，是決定空調效果的關鍵。 �、菰肼暡荒苷鎸嵎从筹L機盤管的內在質量，低噪聲并不代表高質量。
面對經濟增長、減少能源消耗和環境保護的需要，風電近年來得到了廣泛的應用與開發，已經成為越來越重要的戰略性新興產業。但是風電在能源總量中所占比重仍然偏低，據統計，2009年中國風力發電量總計269億千瓦時，只占總銷售量的0.7%。因此，在我國發展風電產業，提高其在發電總量中的比例，成為新能源業界當務之急。
合作開發適合中國市場風機
中國已經成為世界上最大的風機生產國和全球增長速度最快的風能市場。截至2009年底，中國風電裝機容量已超過25GW，預計到2020年裝機容量可達到120GW～150GW。這為國內風電設備廠商提供了廣闊的發展空間。
風電是一個不斷創新，快速發展的產業。在該領域，技術決定競爭力。中國可再生能源學會理事長石定寰表示，中國已成為風電產業發展最快的國家，但還不是風電強國。國內在很多技術層面，尤其是在核心技術的掌握上，與國外公司相比還有很大差距。“因此，我們一方面要加強自主研發，提高自主創新能力。另一方面，同時也是很重要的，就是要加大國際合作力度，通過國際間的合作進一步提高風電設備的質量。這種合作不僅局限于國外廠商在中國建設風機制造廠，更重要的是讓他們建立研發中心。”石定寰說。
科技部高新司能源與交通處處長鄭方能表示，近幾年我國風電科技領域緊追國外步伐。國產1.5MW和2.0MW級風電機組已成為目前國內市場的主流機型。2.5MW和3.0MW機組已有小批量應用，3.6MW機組已有樣機，5.0WM等更大的機組正在開發。他強調，為了縮短與國外公司的差距，國內風電企業要加強合作交流，共同推進風電行業更好更快地發展。
日前，風電巨頭丹麥維斯塔斯公司宣布在中國成立研發中心。據了解，維斯塔斯中國技術研發中心是中國首座國際風能技術研發中心。該公司中國區總裁唐瑪勒表示，維斯塔斯中國技術研發中心的遠景計劃是培養本土精英，開展包括高電壓技術、空氣動力學、材料研究、軟件開發等領域在內的研發工作。“維斯塔斯中國技術研發中心預計在未來5年內累計投資5000萬美元，科研人員總數將在兩年內翻一番，到2012年將達到200名，且該中心95%的員工均為本土研發人員。”唐瑪勒說。
科技創新增加風機容量
目前，我國在能源科技發展戰略中已經把可再生能源技術作為重要的支持方向，風電技術是重點研發內容之一。中國風能協會副理事長施鵬飛分析說，從風能產業過去30年的發展看，其研發必須緊密結合市場的需求來做。這個需求就是提高效率、降低成本，也就是如何使風電的成本更接近常規能源的成本。
有關專家表示，“十二五”期間，我國將重點支持大規模陸上、海上風電機組及關鍵零部件設計及產業化技術，重點開發3MW～5MW級陸上風電機組和6MW～10MW海上風電機組，大型風電機組實現測試平臺建設及測試技術研發，建立國際級大型風電技術傳動鏈地面測試平臺。
中國科學院工程熱物理研究所徐建中院士認為，風機本身的大小是一個階段性的概念。10年前500kW就是一個最經濟的容量，現在可能2.5MW是一個最優的容量。“過兩年如果我們在基礎研究方面有所突破，就會促進整個風機制造技術的發展，那時候，風機最優的容量會更大一些。另外，如果風機安裝技術不取得突破的話，也會嚴重制約風電產業的發展。”徐建中表示。
維斯塔斯技術研發業務單元總裁芬恩·馬德森說，風機技術演進的曲線是不斷向前發展的，也就是意味著每一兆瓦的安裝成本和生產成本在不斷下降，5年之內，度電成本會再降低50%。他進一步解釋說，我們會看到面積更大的風輪，而且風機會進一步向智能化、輕量化方向發展。而新軟件的使用，更高能效的設計，傳動鏈的改進都會推動度電成本的進一步下降。
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1、防火閥、排煙閥的主要用途
高層及其它各類現代建筑大都設有通風、空調及防排煙系統，一旦發生火災，這些系統中的管道將成為火焰、煙氣蔓延的通道。為了阻止火勢通過風管蔓延擴大，在《建筑設計防火規范》GBJ16-87和《高層民用建筑設計防火規范》GB50045-95中均明確規定了防火閥、排煙
閥的設置要求。
防火閥用在通風、空調系統的送、回風管路上，平時呈開啟狀態，當火災一旦發生，管道內氣體溫度達到70℃時即自行關閉，并在一定時間內能滿足耐火穩定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。排煙閥用在排煙系統管道上或排煙風機的吸入口處，平時呈關閉狀態，當火災發生時，通過火災報警信號手動或自動開啟閥門，根據系統功能配合排煙，當管道內煙氣溫度達到280℃時自動關閉，并能在一定時間內滿足耐火穩定性和耐火完整性要求，起隔煙阻火作用。
2、防火閥、排煙閥在通風、空調和防排煙系統中的重要作用
防火閥包括重力式防火閥、防火調節閥、防火風口、氣動防火閥、防煙防火閥、電子自控防煙防火閥等多種產品；排煙閥包括排煙防火閥、板式排煙口(頂棚用)、豎井用排煙口等產品。防火閥、排煙閥是通風、空調和防排煙系統中重要的組件，在系統中發揮的重要作用主要有以下三方面：
2.1、隔煙阻火作用
在送風系統中，送風機送出的風必須通過主干管分配到支管中；在排煙系統中，煙氣由支管到主干管后，進入排煙風機排出。當建筑物內發生火災時，在通風、空調系統中，為了防止火勢通過送風系統蔓延，當送風系統中氣體溫度達到70℃時，防火閥機構上熔斷器動作，閥門亦迅速關閥，切斷煙氣與火勢沿風管蔓延的通路。同樣，在排煙系統中，發生火災時，排煙閥開啟，進行排煙，為了截斷高溫煙氣在排煙管路中流動，防止火勢蔓延到另一防火分區，當排出的煙氣溫度達到280℃時，排煙防火閥、排煙口上熔斷器動作，閥門必須自動關閉，阻止排煙。由此可見，防火閥、排煙閥做到了該通則通，該斷則斷的隔煙阻火作用。
2.2、調節作用
在通風、空調系統管路設計中，雖經計算，但在實際工程的運行工況如果有變，則需要通過防火閥閥門對系統各部分的風量進行調節，進行系統調試，將閥門的開度固定下來，合理分配，以滿足設計要求。
2.3、啟動空載作用
通風空調和排煙系統中所有離心風機和消防專用排煙軸流風機，在安裝調試時，為了安全起見，使電機的啟動電流最小，一般是空載啟動，通過閥門臨時截斷管路來實現。
3、工程應用中質量要求
3.1、產品質量要求
目前防火、排煙系列產品生產廠家不少，我們消防監督、建審部門和設計部門應嚴格把關， 讓甲方選用“三證”齊全、合格的產品，即要有生產廠家的出廠合格證、公安消防機關的產品銷售許可證、國家防火建筑材料質量監督檢驗中心的產品檢驗報告。從國家級檢驗報告和產品技術參數中可反映出產品性能和質量，其依據是國標《防火閥試驗方法》GB15930-1995和《排煙防火閥試驗方法》GB15931-1995。其產品質量要求體現為5個方面：
3.1.1、溫感器動作性能試驗
對防火閥、排煙閥的感溫元件，分別經恒溫水浴、油浴的規定溫度，通過不動作與動作試驗，檢驗其是否能按要求的溫度準確地關閉。
3.1.2、關閉可靠性試驗
在試驗臺上關閉操作250次，試件應能從開啟位置靈活可靠地關閉，各零部件應無明顯磨損、變形以及影響其密封性能的損傷。以此來檢驗關閉的可靠性。
3.1.3、鹽霧試驗
將試件在鹽霧箱進行噴鹽霧試驗，試件應能從開啟位置可靠地關閉，以此檢驗閥門在實際工程中的抗腐蝕能力。
3.1.4、漏風量試驗
閥體前后在規定的壓差條件下，試件單位面積的漏風量不大于700Nm3/(h·m２)，以此來檢驗閥門關閉后的密閉性能。
3.1.5、耐火試驗
通過耐火試驗，根據在規定時間內的關閉能力和單位面積的漏風量兩項指標，判定閥門的耐火能力。
另外從產品的技術參數要求其耐火極限為3h。
3.2、安裝質量要求
在日常防火檢查和工程驗收工作中，筆者發現因安裝施工質量問題造成防火排煙閥開啟不靈或有故障，排煙閥、排煙口、防火閥、防火風口復位困難等。這應引起施工方的重視，注意以下幾點安裝要求。
3.2.1、防火閥、排煙閥應嚴格按圖施工，單獨設支吊架，以避免風管在高溫下變形，影響閥門功能。
3.2.2、閥門在吊頂上或在風道內安裝時，應在吊頂板上或風道壁上設檢修入孔，一般入孔尺寸不小于450×450mm，在條件限制時，吊頂檢修孔也可減小至300×300mm。
3.2.3、防火閥與防火墻(或樓板)之間的風管應采用δ≥1.5mm的鋼板制作，最好再在風管管外用耐火材料保溫隔熱或不燃性材料保護，以保證防火墻的耐火性能。
3.2.4、在閥門的操作機械一側應有350mm的凈空間，以利于檢修。
4、防火、排煙閥在工程中存在的一些問題
本人在日常防火建審、工程檢查和驗收工作中，發現防火、排煙閥存在的一些問題有如下幾點，供同行參考。
4.1、消防控制室的送、回風管在其穿墻處未設防火閥。
在建審過程中，發現有些工程設計圖上消控室的送、回風管在其穿墻處無防火閥，這與《火災自動報警系統設計規范》GB50116-98中第6.2.2條不符。設防火閥的目的是為了保證消防控室的防火安全。
4.2、消防控制設備對防煙、排煙設施的控制、顯示功能不完善
根據規范GB50116-98中第6.3.9條的規定：火災報警確認后，必須停止有關部位的空調送風，關閉電動防火閥，并接收其反饋信號；同時啟動有關部位的防煙和排煙風機、排煙閥等，并接收其反饋信號。有的工程聯動控制中不能分區控制排煙閥、排煙口，有的不能接收其反饋信號，不能反映出閥件的啟閉狀況。
4.3、管網氣體滅火系統無氣動防火閥。
GB50116-98中第6.3.4.3條要求：“在延時階段，應自動關閉防火門、窗，停止通風空調系統，關閉有關部位防火閥。”這要求在管網氣體滅火系統中，必須安裝氣動防火閥，與消防控制設備聯動。在個別工程中無此功能。
4.4、送風與排煙合用風道時無遠程控制
有些建筑地下室、停車場采用送風與排煙合用風道時，我們發現送風機和排煙機前的截止閥只能現場手動，不能實現控制室的遠程控制，平時，送風機工作，其前端的截止閥呈開啟狀況，一旦發生火災時，需人到現場去關閉風機前的截止閥，這很不實際，直接影響排煙系統。因此，建議其截止閥增加遠程控制功能。
5、系統聯動調試及維護管理。
防火閥、排煙閥在實際工程中不是獨立的防煙阻火產品，而是在整個消防聯動控制系統中有其獨特的聯動邏輯關系。因此，為了保證其在消防系統中發揮作用，在系統驗收前，按聯動要求，必須全面進行調試，使通風、空調及防排煙系統達到規范要求。驗收后應有專人進行有計劃的日常維護管理，以保障閥體處于正常的狀況，在防煙阻火作用中發揮其功能。
重慶通用工業（集團）有限責任公司成功開發出新一代BCD系列曝氣風機，其綜合性能指標（效率85.5%）達到國際同期先進水平。經專家委員會鑒定，完全可替代進口。
采用世界上先進的NREC透平壓縮機三元設計軟件和Numeca流場分析軟件優化設計。產品具有設計先進、結構緊湊、效率高；風量大、壓比高、壓縮介質無油；自動化程度高、運行可靠、使用壽命長等優點。
新聞來源：重慶機電在線
| 達竹礦務局斌郎煤礦主透風機變頻器改造 |
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| 主透風機是煤礦的主要耗電設備，如何降低其電能的消耗一直是煤礦技術職員關心的題目。礦井透風機大多處于大馬拉小車耗能過大的狀況，使用變頻器對透風機進行改造，對于煤礦企業降低本錢，節約電能，進步經濟效益顯得尤為重要。主透風機的變頻器改造，技術先進，便于操縱和治理，完全滿足礦井的前期和后期的透風要求，并能實現最佳經濟運行狀態，充分顯示了變頻調速器在煤礦主透風機上的巨大節能作用，為煤礦主透風機的節能改造指出了一條有效的途徑。
一、目前透風機的基本情況
目前斌郎礦正在使用的是2K60-4ANO：18型軸流式透風機，一級、二級動輪葉片數Z1=7、Z2=7。運行基本情況：運行角度17.5度，透風量Q=48.38m3/s，負壓為1147Pa。配套電動機為JR127-6型繞線機，名牌數據為：額定功率185KW，額定電壓380V，額定電流338A，額定轉速970r/m。電動機實際輸進電壓為405V，輸進電流為140A。經換算，此時電機的輸進功率為83.5KW（功率因數0.85），僅為額定功率45.1%，因此，使用變頻器對透風機進行改造，具有巨大的節能潛力,工廠通風設備。
二、透風機變頻器改造后的經濟效果
變頻器改造無須更換電機和透風機，并可甩掉電機頻敏電阻啟動器，實現軟啟動，使電氣系統更加簡單。
據斌郎煤礦使用的透風機運行基本情況，經查找透風機手冊中的Q-η曲線證實，目前斌郎煤礦正在使用的透風機，其透風效率僅能達到0.54，能量浪費十分嚴重。本著節能降耗的原則，在滿足透風量要求的情況下，使用變頻器調整電機轉速，可實現透風機的最佳經濟運行工況，并可將為電動機供電的電網功率因數進步到0.95以上（守舊數字），因此，可以節約大量能量。根據斌郎煤礦使用的透風機運行基本情況，及對透風量的要求，經我們反復核算，選定了斌郎煤礦透風機的最佳經濟運行工況。經計算模擬和折算，在輸進電壓不變的條件下，可將電動機的輸進電流降壓至86.5A，因此，使用變頻后，電動機的功率為
P=√3×405×86.5×0.85=51.6KW
可節約電動機功率
P′=83.5-51.6=31.9KW
節電率
T=31.9/83.5=38.2%
每年可節約電能
W=31.9KW×24h×365d=279,444度
每年可節約電費
F=279,444×0.42=11.74萬元
計算表明，斌郎煤礦透風即變頻器改造，帶來的經濟效益是十分巨大的（未計算改造前電動機啟動損耗）
三、變頻調節器的技術優越性
從以上的計算可看出，透風機的變頻器改造項目，固然初期投資較大，但它降低了生產本錢，進步了經濟效益。改造所需變頻器的全部投資一年多即可全部收回。
綜合以上結果，斌郎煤礦透風機變頻器改造后，還具有以下明顯的優越性：
1、節電明顯，采用變頻器后的節電率達到38.2%。
2、可簡化電氣系統，降低了設備故障率和電能損耗。
3、具有電機軟啟動功能。
電動機啟動時，可實現啟動電流和頻率從零開始，緩慢增加，直到實際需要的負荷電流。因此，用變頻器可以代替頻敏電阻啟動器裝置，進步了電路的安全性，并能徹底消除電動機的啟動損耗。
4、進步了功率因數
變頻器的理論功率因數是1，考慮到雜散損耗，守舊的估計可將功率因數進步到0.95以上。故加變頻調速器后可替換電機的無功功率就地補償裝置。
5、降低了噪音
由于電機轉速小于其額定轉速，風機的噪音大幅度降低，改善了工作環境，同時也降低了機械磨損。
6、 操縱簡單
透風量可通過變頻節能器的控制面板進行調節，安全方便。
7、 保護動能齊全,水簾廠家，并具有故障記憶判定功能。進步了設備的可靠性，降低了設備的檢驗、維護等用度。
綜上所述，透風機的變頻器改造，技術先進、效益巨大、操縱簡單、治理方便、運行可靠，確實是節能提效、降低本錢和保證安全生產的最佳途徑。
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