鋒速達通風降溫系統
電 話：0579-81328720>
傳 真：0579-81328720
聯系人
售前咨詢:13388660553
技術指導:18858318765
售后服務:15068216608
地址：上海 金華 嘉興 襄陽
廠房通風_分析屋頂風機的五類主要故障污水處理設備風機選型3原則
分析屋頂風機的五類主要故障
風機的主要故障有：
一、軸承箱振動劇烈。
1．風機軸與電機軸不同心，聯軸器歪斜。
2．機殼或進風口與葉輪摩擦。
3．基礎的剛度不夠或不牢固。
4．葉輪鉚釘松動或輪盤變形。
5．葉輪軸盤與軸松動，聯軸器螺栓活動。
6．機殼與支架、軸承箱與支架、軸承箱蓋與排煙風機座等聯接螺栓松動。
7．風機進、出口管道安裝不良，產生振動。
8．轉子失衡。
9．管網過細，風速過快。
二、軸承溫升過高。
1．軸承箱振動劇烈。
2．潤滑脂質量不良、變質或填充過多、含有灰塵、粘砂、污垢等雜質。
3．軸承箱蓋、座聯接螺栓之緊力過大或過小。
4．軸與滾動軸承安裝歪斜，前后兩軸承不同心。
5．滾動軸承損壞。
三、電動機電流過大和溫升過高。
1．開車時進氣管道內閘門或節流閥未關嚴。
2．流量超過規定值或風管漏氣。
3．風機輸送的氣體中含有粘性物質或氣溫太低，氣體密度太大。
4．電機輸入電壓過低或電源屋頂風機單相斷電。
5．聯軸器聯接不正，皮圈過緊或間隙不勻。
6．受軸承箱振動劇烈的影響。
7．受并聯風機工作情況惡化或發生故障的影響。
四、皮帶滑下
兩皮帶輪應該相對應的槽沒對正。
五、皮帶跳動
兩皮帶輪距離較近或皮帶過長。
我公司一貫遵循“誠信、創新 求精、服 務”的經營理念，不斷追求品質完善和技術創新，以滿足市場需要和客戶要求為己任，努力把自己打造成誠信為本、技術精湛、服務到位、用戶滿意的品牌企業。
衷心感謝各位新老朋友對我們的支持和惠顧，竭誠歡迎各界朋友前來考察指導，合作發展。
我公司以質量第一、信譽至上為宗旨，堅持“智慧、勤奮、誠實、敬業”的企業精神，不斷創造，奮勇前進，謁誠為國內外廣大用戶提供最完美的服務。
我們的精神理念：誠信求實，精益求精，顧客滿意，持續改進
設備的選型遵循以下基本原則：（1）生產上適用，所選擇的設備是和生產工藝的實際需要；（2）技術上先進，它以生產適用為前提，以獲得最大經濟效益為目的，防止選擇即將淘汰的設備；（3）經濟上合理。應將生產上適用、技術上先進和經濟上合理三者統一權衡。
1生產上適用
需要多大規格風機，首先對曝氣總量進行測算。
由于木糖停產，現污水日處理8000m ，對污水進行污染
物實測，測得BOD 460mg/l。
1.1需氧量計算
O = a＇QSr + b＇VXv
式中O 為接觸氧化，生物總需氧量kg/d;
Q為污水總量m /d，8000m /d;
Sr 為去除的BOD 濃度mg/l，400mg/l；
Sr =Si-Se
Si為進水的BOD 濃度mg/l，460mg/l；
Se為出水的BOD 濃度mg/l；60mg/l
V為接觸氧化池的總容積m ，4500m ；
Xv為ＭＬＶＳＳ濃度mg/l；2400mg/l
a＇QSr + b＇VXv
式中O 為接觸氧化，生物總需氧量kg/d;
Q為污水總量m /d，8000m /d;
Sr 為去除的BOD 濃度mg/l，400mg/l；
Sr =Si-Se
Si為進水的BOD 濃度mg/l，460mg/l；
Se為出水的BOD 濃度mg/l；60mg/l
V為接觸氧化池的總容積m ，4500m ；
Xv為ＭＬＶＳＳ濃度mg/l；2400mg/l
Xv＝fX
f為ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比值，一般取值
０.７～０.８，取值０.８；
Ｘ為ＭＬＳＳ濃度mg/l，3000mg/l；
a＇、b＇紙漿廢水經驗系數，a＇取０.３８，b＇取０.０９２。
O =0.38×8000×400+0.092×4500×2400=2209600g/d
1.2風機總供風量計算
Qf = O /(0.28×ε)
Qf 為風機總共風量，m /d ；；
0.28標準狀態（0.1MPa 20℃）下每立方米空氣中含氧量kg/m ；
ε接觸氧化池氧的利用率%，ε=12～20 取12%；
Qf =2209600/280×12%=65761.9 m /d
每分鐘接觸氧化池的曝氣量為65761.9/（24×60）=45.67 m /min
2 技術上先進
以生產適用為前提，以獲得最大經濟效益為目的，防止選擇即將淘汰的設備。
2.1三葉羅茨鼓風機在污水處理工程中廣泛應用，是容積式風機，強制送風，技術上能夠滿足工藝要求，操作簡單，容易維護，機械效率高。
三葉羅茨鼓風機的工作原理
羅茨風機結構: 羅茨風機為容積式風機，在兩根平相行的軸上設有個三葉型葉輪，輪與橢圓形機箱內孔面及各葉輪三者之間始終保持微小的間隙，兩葉輪互為反方向勻速旋轉，而且結構簡單，運轉平穩，性能穩定。
工作原理：2個三葉型葉輪在箱體內互為反方向勻速旋轉，使箱體和葉輪所包圍著的一定量的氣體由吸入的一側輸送到排出的一側。
三葉羅茨風機的特點: （1）輸送的風量與轉數成比例；（2）三葉型葉輪每轉動一次由2個葉輪進行3次吸氣、3次排氣，與二葉型相比，氣體脈動變少，負荷變化��；
2.2 三葉羅茨風機技術特征能夠滿足工藝要求
三葉羅茨風機出口風溫＜60℃。比D120-81 D60-81離心鼓風機的出口風溫低，較有利生物處理。能夠滿足工藝要求。
2.3 三葉羅茨風機操作簡單，容易維護，機械效率高三葉羅茨風機兩支葉輪始終由同步齒輪保持正確的相位，不會出現互相碰觸現象，因而可以高速化，不需要內部潤滑�？梢蚤L期連續運轉。高速高效率。齒輪箱內設有齒輪油甩油裝置，因此不會產生漏油的現象。
三葉羅茨風機機械強度高，噪聲低，振動小。操作簡單，容易維護，機械效率高。
3 經濟上合理
3.1 總投資測算
增設3臺3HE-14 三葉羅茨鼓風機。羅茨鼓風機的出風口接入曝氣風管。（投資測算表，表1）
序號 項目 單位 數量 單價（元） 合計（元）
1 3HE-14 三葉羅茨鼓風機 臺 3 31000 93000
2 鼓風機基礎 座 3 1200 3600
3 風管（焊接鋼管） M 12 750 9000
4 安裝費 15000 15000
總計（元） 120600
3.2運行費用（用電量）對比（表2）
改造前按運行臺D120-81離心鼓風機計算，運行年需要電費：2466816元。改造后按運行臺3HE-145、流量31.7 m /mim三葉羅茨鼓風機和臺3HE-145、流量16 m /mim三葉羅茨鼓風機計算，運行年需要電費：953084元。改造后每年節省電費：2466816-953084=1513732元�？偼顿Y不足13萬元，每年節省電費150萬元，顯而易見，投資效益極佳。
安裝一套中央新風工程需要多少錢?
新風工程是目前最為有力的室內空氣治理方法，它不僅能夠排除室內的污濁空氣，引入室外新鮮空氣，還能夠對室外空氣進行過濾凈化，提高室內空氣的品質。由于受品牌、類型、房屋面積、安裝工藝等方面因素的影響，目前國內市面上新風工程多少錢也高低各異，相差很大，以下對影響新風工程價格的各種因素進行分析。
一、負壓通風系統價格受產品品牌影響
目前，國內市面上有很多的新風工程品牌，有來自日本的、法國的、美國的也還有很多是國產的，新風工程的品牌不同，風量、能耗、壽命、噪音、使用壽命等都各不相同，這也導致新風工程的價格不同。目前，國內市場上，負壓通風系統品牌最好的是英國御風，御風全熱交換型新風工程是國家標準新風產品，該工程采用了對向流全熱交換芯，不僅大幅度節能了能源而且還能實現工程的低噪音、小巧和薄型設計，因此該品牌的新風工程價格也相對較高。
二、新風工程價格受產品類型影響
新風工程類型分為單向流、雙向流和全熱交換新風工程三大類。單向流新風工程和普通雙向流新風工程的價格更平民化，全熱交換新風工程由于技術含量更高，所處理過的新風品質更好，價格也更高一些，一般來該類型新風工程價格是不帶熱回收新風工程價格的兩倍以上。
三、受房屋面積影響
負壓通風系統的價格與房屋面積、房屋容積、家庭常住人口數量也有很大關系，根據我國2003年起實施的《室內空氣質量標準》，住宅和辦公場所的室內空氣新風量應達到每人每小時30立方米。一般來說，一室一廳、兩室一廳的房屋可能需要安裝一臺，而三室兩廳的房屋可能需要安裝兩臺，需要安裝的臺數越多，整體新風工程的價格自然就越貴。另外，房屋面積的大小還會影響新風工程型號的選擇，不同的型號，新風機的價格也有各有差異。
四、受安裝工藝影響
“三分質量，七分安裝”，新風工程效果的完美呈現，不僅需要高性能的產品，還需要有后期科學合理的設計安裝。新風工程在安裝過程中大多需要布管、設計安裝出風和回風口、墻體打孔、過梁器以及管道連接等，一些小的安裝公司，以低價作為誘餌，安裝技術不過關，安裝時偷工減料，雖然業主在安裝之初一時少花了錢，但是后期的使用中故障頻頻發生，不僅花錢更多還費時費力。關于新風工程安裝工藝，用戶可參考本站新風工程解決方案，里面有詳細的客戶需求、方案設計和工程安裝工流程圖，用戶可足不出戶看現場工程，線上了解新風安裝工藝。
新風工程多少錢，新風工程的價格受產品的品牌、類型、住宅的面積以及安裝工藝等因素的綜合影響，因此，用戶在了解新風工程價格之前，首先應清楚自己家的面積以及對新風的使用需求，如果對新風品質要求較高可選用全熱交換新風工程，如果要求一般可選用普通簡易新風工程，更多具體新風工程類型、配置、價格問題可參考本網站新風工程套餐。
在濟南，隨心科技作為英國御風區域總代理，秉承御風對產品及服務的高品質要求，竭誠為你服務，為你提供世界一流的中央新風工程，還您健康的室內生活品質。
公司地址：濟南市文化東路51號匯東星座1207-1211
風機盤管機組作為半集中式空調工程的末端裝置，其工程應用非常廣泛。從總體上看，目前國內的風機盤管在名義供冷量、噪音、電機輸入功率等項指標上，已接近于或優于國外產品，而風量則普遍低于國外同型號產品。但是，真正影響空調效果的，并不只是這些參數的絕對值大小，還取決于這些參數之間的配匹是否合理。因為我國的行業標準?中，對供冷量、噪聲、輸入功率等都有嚴格規定，因而形成了國產風機盤管高冷、低噪、小風量的總體特點，而風量與冷量的搭配(焓差)則不合理，這給選型工作的合理性和經濟性帶來問題。
2 目前風機盤管選型中常見的問題
2．1 按冷負荷選型的弊端
按空調房間的最大冷負荷選用風機盤管是空調工程設計中常見的做法，其目的是保證高峰負荷時的房間溫度。而實際上空調房間運行的絕大部分時間都不會處于高峰負荷，使供冷量過剩，而切換到中、低檔運行以降低冷量輸出，從而維持房間的
熱平衡�？梢姍C組實際輸出冷量取決于空調負荷的變化，與機組的名義供冷量關系不大。故供冷量只是實現空調的必要條件，但不能決定空調的使用效果。評價空調效果好壞，一是房間平均溫度與設定溫度的接近程度；二是室溫分布(梯度)和變化(波
動)幅度。送風溫差越大，換氣次數越少，室溫梯度和波動幅度也越大，故送風溫差和換氣次數才是影響空調精度和舒適性的主要因素。文獻
[2]中明確規定了不同精度空調房間的最大送風溫差和最
低換氣次數。空調精度越高，要求送風溫差越小、換氣次數越多�？梢姲醋畲罄湄摵蛇x型，僅滿足高峰負荷時的房間溫度是不夠的，還需滿足適當的送風溫差和換氣次數，才能保證房間的舒適性要求。
2．2 不能保證足夠的送風量
因送風溫差、換氣次數是決定空調精度和舒適性的主要因素，故保證足夠的風量是實現預期空調效果的先決條件。這里所說的風量是指機組使用時的實際送風量，而不是產品樣本中的名義風量(GB／T 19232-2003規定：名義風量須在盤管不通水、空氣14?27℃，風機轉速為高檔，對低靜壓機組不帶風口和過濾器等出口靜壓為12Pa測得的風量值)。而實際使用中，暗裝機組因要加進、回風格柵、過濾器和短風管，加上盤管表面凝水、積塵、濾網堵塞等諸多因素影響，會導致風阻增大、風量下降，使得實際風量遠低于名義風量(筆者通過大量實驗證明：一般低l5?25％)。由于風量的明顯減少，影響空調效果，主要帶來以下問題：
1)換氣次數少;
2)送風速度低，影響送風射流射程；
3)送風溫度低，影響空調舒適度和可能造成送風格柵結露等。
另一方面，對于風機盤管機組本身而言，風量的下降直接影響盤管的換熱效果，使盤管的制冷量下降，這樣就會形成機組的實際性能(風量、冷量)都要低于名義值的不合理現象。因此，
產品樣本上的名義風量、冷量只能作為選型時的參考，而不能作為選型的依據。加大風量不僅能增加換氣次數、降低送風溫差、改善空調效果，而且由于冷量也會提高，可相應地縮小機組的體積。故提高風量是風機盤管的發展方向之一。當然，風量的
提高也要受空調區域允許風速的制約。另一方面，為控制送風溫差，冷量與風量之間應保持適當的匹配關系。全冷量與風量(質量流量)之比就是盤管進出口空氣的焓差，它決定了機組供
冷能力和送風溫差的大小。從控制送風溫差角度，焓差過高不利，而國內的風機盤管的焓差和送風溫差普遍偏高。按GB／T 19232-2003規定的名義參數計算，焓差為15．88k．1／kg，送風溫差約為l2℃。若按風量下降20％計算，實際的焓差將超過19．85kJ／kg，實際的送風溫差會高達l5℃，顯然已超出文獻[2]中規定的允許送風溫差(6_-lO℃)，也就無法保證空調精度和舒適性要求。
2．3忽略風工程的阻力計算
一般地風機盤管空調工程的風工程規模較小，構成簡單，阻力不大，約在l5?5OPa范圍內，但僅僅這一點阻力就足以對風機盤管工程的實際送風量有至關重要的影響。風機盤管分為低靜壓機組和高靜壓機組兩類，在GB／T 19232-2003中，對于低靜壓機組，帶風口和過濾器等出口靜壓為OPa，不帶風口和過濾器等出口靜壓為12Pa，也就是說，風口及過濾器等構成的阻力為12Pa。而美國空調與制冷學會標準《房間風機盤管空調器》hRI 440? 84中明確規定：出廠時不帶送、回風格柵或過濾器的風機盤管，應在12．4Pa機外靜壓下測試風量u 。這一規定正是為了保證實際風量與名義風量相符。而我國大氣含塵量較高，濾網易堵塞，理應機外靜壓比12．4Pa高，相比之下，我國的行業標準中規定的測試條件合理性有待商榷。以客房中臥式暗裝、吊頂回風FCU為例，附加阻力至少應包括回風格柵、回風濾網、送風短管及送風格柵阻力。若回風風速為1．Om／s，送風風速為1．5 m／s，經計算此時機外阻力為16Pa，若選用低靜壓機組肯定也會造成風量下降，此例在工程應用中應屬于附加阻力較小的一例，對風量影響尚且如此，可見FCU風工程附加阻力不可忽視。再者，對于高靜壓機組，若不經過阻力計算，而是認為選用一個高靜壓機組就能滿足要求的做法也是不合理的。
再舉一例，圖l為某辦公樓安裝于吊頂內的臥式暗裝FCU及相應的風工程，FCU的名義風量為750 m／h，散流器喉部風速2．5 m／s，回風風速1．5 m／s，經計算知FCU本體之外總阻力約為61Pa，其中散流器、回風口濾網阻力占總阻力的80％。此時即便采用機外靜壓30Pa或50Pa的高靜壓型FCU，風量也會下降15％左右。因此，在具體工程中籠統地提出高靜壓要求和認為只要采用高靜壓機組就不必進行相關風工程分析的做法是不可取的。
3 風機盤管機組改進設計的途徑
3．1 保證風量的“名”“實”相符
造成機組風量“名”“實”不符的根本原因就在于：
1)濕工況下翅片管表面的水膜和水滴大大地增加了空氣的流動阻力,這是主要原因；
2)名義測試工況與實際使用工況不同。因此，解決風
量的“名”“實”不符問題，設計時可從以下幾方面入手：
(1)盤管排數的選擇
目前國內風機盤管多采用9．53mrn管徑的三排盤管，這種結構型式的盤管空氣阻力較大。根據大量的盤管試驗結果表明：相同結構參數的表冷器排數由三排減至二排，空氣阻力約降30％t圳，這樣在機組輸入功率不變的條件下增加風量，以此來解決機組名義風量與實際風量相差太大的問題，而且又保證達到標準規定的供冷量要求。其理論依據是：雖然盤管由三排減至二排，傳熱面積減少，但盤管的空氣阻力下降，風量明顯增加使盤管傳熱性能增強的原理。并且2排管風機盤管省料、節能，多數場合使用效果要優于3排管機組，經濟效益顯著。
(2)翅片間距的確定
翅片間距的大小是影響風機盤管傳熱性能和空氣阻力的主要因素之一。由理論分析和實驗結論可知，翅片間距對風機盤管傳熱性能的影響是很復雜的。一般說來，換熱系數會隨著間距的增大而增大，而阻力則會隨著間距的增加而減小。但是，當翅片間距變小時，單位體積的換熱面積增加。因此，雖然換熱系數
