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風機選型與安裝
廠房通風機中壓變頻器在宣鋼除塵風機中的應用冷水機組制冷性能系
近年來，交流變頻調速技術在各行業的應用發展迅速，由于變頻調速在調速范圍、動態響應、低頻轉矩、功率因數、效率等方面是以往的交流調速方式無法比擬的，并且在節約能源、提高經濟效益等方面都發揮了巨大作用，所以它的應用越來越廣泛。
轉爐煉鋼具有顯著的周期性和連續性特點，生產一爐鋼需要30-45min，其中供氧（吹煉）過程為15-20min，一半以上為非吹煉時間，此時風機沒有必要高速運行，如將其切換至低速節能狀態，可節省大量能源，同時減少設備損耗，對提高設備利用率也十分有益。目前國內轉爐一次除塵風機多采用液力耦合器，但由于存在轉差損耗等，節能效果不理想，且設備故障率較高。交流變頻技術不僅調速平滑，調速范圍大，效率高，啟動電流小，運行平穩，而且節能效果好，對風機、泵類設備而言是最佳的節能手段，平均節能效果可以達到30%以上。但是在高電壓大功率電機上尚未得到較多推廣。究其原因，主要有二：一是大功率電動機供電電壓高（3～10kV），而目前變頻器開關器件的耐壓水平較低，造成電壓匹配上的難題；二是高壓大容量變頻調速裝置技術含量高、維護難度大、造價高，而所驅動的負載多數情況下是直接關系到生產、生活的重要設備，大多數用戶對它的性能和可靠性心存疑慮，不敢大膽采用。
宣鋼煉鋼廠通過對多家單位實際應用效果的多方考察，選用了西門子SIMOVERT MV中壓變頻器。
工程結構及特點
西門子SIMOVERT MV中壓變頻頻器擁有以下顯著特點：
�。�1）SIMOVERT MV系列變頻器采用傳統的交―直―交變頻器結構，整流部分采用12脈沖二極管整流器，逆變部分采用三電平PWM逆變器。該系列變頻器采用傳統的電壓型變頻器結構，通過采用耐壓較高的HV―IGBT模塊，使得串聯器件數減少為12個，隨著元件數量的減少，成本降低，方案變得簡潔，有助于提高可靠性。良好的輸入輸出波形；滿足IEEE-519標準，效率高，使用簡單，便于維護，采用高性能的矢量控制技術，提供低速高轉矩輸出和良好的動態特性，同時具備較強的過載能力。
�。�2）SIMOVERT MV系列變頻器的逆變部分采用三電平方式，其輸出側需要配置輸出濾波器，以獲得具有低諧波分量的基本正弦電流特性以及較佳的轉矩特性，同時電機的損耗可以降到最低。另外HV―IGBT優點是每次通斷電的瞬間電流和電壓可以完全控制，dv/dt可以調節，從而減輕對電機絕緣的損壞。
�。�3）工程提供多種控制模式，包括線性V/F控制，平方V/F控制，可編程多點設定V/F控制，磁通電流控制，無測速傳感器矢量控制，閉環矢量控制等。通過速度反饋選板可構成帶反饋的矢量控制閉環，從而可大大提高除塵工程的控制精度和穩定性。
�。�4）當變頻器工作于限流狀態時，不受輸出短路的影響，這就避免了當發生電機或電纜短路等故障時，造成變頻器功率元件的損壞。
�。�5）高性能及成熟的全數字化SIMADYN D控制工程可用作開環控制和閉環控制平臺，它具有靈活的標準軟件，速度極快的全數字化32位信號處理器，便于操控和觀測的良好用戶界面，本地診斷程序以及通過調制解調器的遠程診斷功能。SIMVOERT MV模塊化設計不僅使工程結構十分緊湊，而且也增強了工程的維修便利性，因而提高了工程的可利用率。在設備運行的情況下風扇在半小時內可完成更換。不必使用特殊工具，只需5min就可完成IGBT功率模塊的更換工作，光纖觸發裝置UEL采用可插式結構。SIMADYN D控制板以及供選用的調制解調器接口卡也都是插入式的。模塊錯誤信息的時序記憶功能可迅速排除整個傳動工程的故障，例如：斷路器、電網欠電壓或過電壓、變壓器監測、風扇故障、電機監測，IGBT監測、直流環節電壓、接地故障監測、輔助電壓監測等。
�。�6）該變頻器具有強大的通信功能，在風機除塵工藝工程中，爐前工藝吹煉狀態識別可通過PLC方便實現。由于采用了現場總線技術，該變頻器與上位PLC工程之間只需通過Profibus通信模塊和一根通信電纜實現聯結，減少了操作臺及控制臺之間大量的電纜連接及因此帶來的諸多問題。
工藝特點
煉鋼的工藝過程以及風機特性是我們選擇中壓變頻器的主要原因。
煉鋼廠氧氣頂吹轉爐在吹煉過程中產生大量的煙氣，用風機抽取煙氣經一文、二文水過濾除塵。大部分國內廠家的除塵風機采用液力耦合器調速，雖降低了電能消耗，但節能效果不佳；如果采用中壓變頻調速，通過網絡通信，及時判斷爐前吹煉狀態，進而改變風機轉速來調節輸出風量，這不但方便有效，還可節省大量的電能。
從風機的工作特性來看，調速控制與風門控制調節風量比較，有著更高的節能效果，通過圖1風機的特性曲線可以說明其節能原理。圖中，曲線1為風機在恒速（n1）下的風壓-風量（H-Q）特性，曲線2為管網風阻特性（風門開度全開）。設工作點為A，輸出風量Q1為100%，此時風機軸功率N1與Q1H1的乘積，即和AH1OQ1所包圍的面積成正比。
根據工藝要求，風量需從Q1降至Q2，有兩種控制方法：一是風門控制，風機轉速不變，調節風門（開度減�。�，即增加管網阻力，使管網阻力特性變為曲線3，工程工作點由A移到B。由圖1可見，風壓反而增加，軸功率N2與面積BH2OQ2成正比，減少不多。
圖1 風機的特性曲線
另一種是調速控制，風機轉速由n1降到n2，根據風機參數的的比例定律，畫出在轉速n2下的風壓-風量（H-Q）特性，如曲線4，工作點由原來的A點移到C點�？梢娫谙嗤L量Q2的情況下，風壓H3大幅度降低，功率N3與面積CH3OQ2成正比，顯著減少，節省的功率損耗ΔN與Q2ΔH的乘積成正比，節能效果是十分明顯的。
由流體力學可知，風量與轉速的一次方成正比，風壓與轉速的平方成正比，軸功率與轉速的三次方成正比。當風量減少，風機轉速下降時，其消耗的功率降低很多。例如，風量下降到80%，轉速也下降到80%，軸功率將下降到額定功率的51.2%。如果風量下降到50%，其軸功率將下降到額定功率的12.5%。考慮到附加控制裝置效率的影響，這個節電效果也是很可觀的。
工程調試過程中的問題
風機在起動過程中，其阻力矩隨著轉速的上升而迅速上升。當起動完畢后，阻力矩達（0.6-0.9）Me，而轉爐風機起動初期，由于滑動軸承中的油膜尚未形成，呈現的靜摩擦阻力矩較動摩擦阻力矩大的情況，并且在運行環境中，CO等氣體殘污粘結，也影響到電動機的起動轉矩。由于風機是單吸雙支撐結構，啟動時軸向力較大，在短時間內風機很難快速啟動，有時過流30%可持續10s以上，因此，時常造成變頻器過負荷保護性停機。針對這一狀況，筆者做了以下調整：
�。�1）增加啟動時間，減少啟動負荷。啟機一般都在轉爐吹煉之前，此時管路內的空氣為冷態（冷態空氣密度比熱態空氣密度要大），達到相同出口風量時，勢必會多做功，工程負荷加重。為減少風量，我們將機前調節閥開度打到允許范圍內的最小程度，約10°，轉爐二文喉口調節閥設定為12°。整個啟動過程中風機入口風量可控制在20000m3/h以內。
�。�2）由于風機啟動時工況比較特殊，在此期間會發生短時電流超過額定電流1.3倍左右（額定電流：175A，峰值電流：210A）。經過筆者多方查證，認為這是變頻器允許的。變頻器對短時過電流的保持時間可做調節，最大值為30s，我們經過反復實驗，調整為12s，此時完全滿足了需要。
�。�3）由于宣鋼煉鋼廠的高壓電網時常產生波動，使得變頻器經常出現35kV過電壓故障，需進行內部復位，后來將變頻器輸入電壓允許范圍由原來的±5%改為±10%后，故障消除。
（4）由于主PLC工程選用的是AB公司生產的產品，而變頻器選用的是西門子廠家生產的產品，在調試初期，經常出現通信連接不穩定、數據丟失等問題，這就使得變頻器必須直接從操作臺上取風機的高/低速開關量信號來實現對風機的高/低速轉換控制。由于這樣操作工相當于手動控制，而且還必須由爐前操作工通知當前轉爐的生產狀態才能進行相應的手動高/低速轉換動作，給生產帶來了很大的不便。針對這一問題，筆者對第三方SST-PFB-CLX通信模塊進行了版本升級，通過對該模塊的重新配置，建立了以SST-PFB-CLX模塊為主站，變頻器為從站的通信模式，這樣相應地就可在原來的控制程序中添加了通信程序，PLC將采集到的信號進行內部處理后向變頻器發出運轉指令，變頻器經過處理后，實現風機的高/低速調速過程，從而完成了西門子變頻器與A-B PLC之間的通信，實現風機隨轉爐兌鐵和出鋼完畢的高低速自動轉換。整個過程無需人工干預，不僅降低了操作工的勞動強度，同時也為后來的轉爐煤氣自動回收提供了條件。
從投產后的應用效果來看，變頻器限制了起動電流，減少了起動時的峰值功率損耗；改善電網功率因數，變頻器使工程功率因數保持在0.95以上；消除了電動機啟停時機械的沖擊，延長了風機的使用壽命，減少了維護量；工程壓力降低，緩解了管道的壓力和密封等條件，延長了使用壽命；電機和風機運轉速度下降，潤滑條件、傳動裝置的故障率都得以下降。
效益分析
吹煉時，風機運行速度為1000r/min，電機電流平均值I1=100A。
非吹煉時，風機運行速度為600r/min，電機電流平均值I2=40A。
風機每年運行時間按330天計算。
�。�1）連續生產時，每爐吹煉周期35min，其中17min為吹煉時間，18min為等待時間。一臺轉爐每天平均生產40爐鋼，則：
每天吹煉時間t1： 40×（17÷60）＝11.3小時
每天非吹煉時間t2： 24－11.3＝12.7小時
�。�2）風機高速時（吹煉狀態）電機消耗平均功率：
P1＝×Ue×I1×CosΦ＝×4000×100×0.86＝596kW
（3）風機低速時（非吹煉狀態）電機消耗平均功率：
P2＝×Ue×I2×CosΦ＝×2400×40×0.86＝143kW
對于活塞式（或渦旋式）冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于3.8；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.0；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于4.2；
對于螺桿式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于4.10；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.30；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于4.60；
對于離心式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于4.40；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.70；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于5.10；
對于風冷或蒸發冷卻的活塞式（或渦旋式）冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于或等于50KW時，其COP不應小于2.40；當額定制冷量大于50KW時，其COP不應小于2.60；
對于風冷或蒸發冷卻的螺桿式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于或等于50KW時，其COP不應小于2.60；當額定制冷量大于50KW時，其COP不應小于2.80； 螺桿式水冷（熱泵）機組的綜合部分負荷性能系數（IPLV）要求如下：當額定制冷量小于528KW時，其IPLV不應小于4.47；當額定制冷量528～1163KW時，其IPLV不應小于4.81；當額定制冷量大于1163KW時，其IPLV不應小于5.13；
對于離心式水冷（熱泵）機組的綜合部分負荷性能系數（IPLV）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其IPLV不應小于4.49；當額定制冷量528～1163KW時，其IPLV不應小于4.88；當額定制冷量大于1163KW時，其IPLV不應小于5.42； 當名義制冷量大于7.1kW的風冷單元式機組，其能效比要求如下：當不接風管時，能效比不小于2.60；接風管時，能效比不小于2.30； 當名義制冷量大于7.1kW的水冷單元式機組，其能效比要求如下：當不接風管時，能效比不小于3.00；接風管時，能效比不小于2.70； 以上是國家頒布的最新的冷水（熱泵）機組的能效標準，自2005年7月1日起實施。
1.使用側：制冷進/出口水溫12/7℃；
2. 熱源側（或放熱側）：水冷式冷卻水進出口水溫30/35℃，風冷式制冷空氣干球溫度35℃，蒸發冷卻式空氣濕球溫度24℃；
3.使用側和水冷式熱源側污垢系數0.086m2.℃/kW。
鋒速達是水簾生產廠家|環�？照{生產廠家|屋頂風機廠家|，鋒速達承接規劃：豬場降溫|車間降溫|廠房降溫|豬場通風|車間通風|廠房通風|屋頂排風機|屋頂排熱|廠房通風降溫|車間通風降溫|通風換氣排熱降溫工程|屋頂風機安裝|負壓風機安裝|水簾安裝|環�？照{安裝|通風設備安裝|通風降溫設備|通風系統安裝案例|通風降溫系統|屋頂通風機|屋頂排風系統
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宣鋼煉鋼廠通過對多家單位實際應用效果的多方考察，選用了西門子SIMOVERT MV中壓變頻器。
工程結構及特點
西門子SIMOVERT MV中壓變頻頻器擁有以下顯著特點：
�。�1）SIMOVERT MV系列變頻器采用傳統的交―直―交變頻器結構，整流部分采用12脈沖二極管整流器，逆變部分采用三電平PWM逆變器。該系列變頻器采用傳統的電壓型變頻器結構，通過采用耐壓較高的HV―IGBT模塊，使得串聯器件數減少為12個，隨著元件數量的減少，成本降低，方案變得簡潔，有助于提高可靠性。良好的輸入輸出波形；滿足IEEE-519標準，效率高，使用簡單，便于維護，采用高性能的矢量控制技術，提供低速高轉矩輸出和良好的動態特性，同時具備較強的過載能力。
�。�2）SIMOVERT MV系列變頻器的逆變部分采用三電平方式，其輸出側需要配置輸出濾波器，以獲得具有低諧波分量的基本正弦電流特性以及較佳的轉矩特性，同時電機的損耗可以降到最低。另外HV―IGBT優點是每次通斷電的瞬間電流和電壓可以完全控制，dv/dt可以調節，從而減輕對電機絕緣的損壞。
�。�3）工程提供多種控制模式，包括線性V/F控制，平方V/F控制，可編程多點設定V/F控制，磁通電流控制，無測速傳感器矢量控制，閉環矢量控制等。通過速度反饋選板可構成帶反饋的矢量控制閉環，從而可大大提高除塵工程的控制精度和穩定性。
�。�4）當變頻器工作于限流狀態時，不受輸出短路的影響，這就避免了當發生電機或電纜短路等故障時，造成變頻器功率元件的損壞。
�。�5）高性能及成熟的全數字化SIMADYN D控制工程可用作開環控制和閉環控制平臺，它具有靈活的標準軟件，速度極快的全數字化32位信號處理器，便于操控和觀測的良好用戶界面，本地診斷程序以及通過調制解調器的遠程診斷功能。SIMVOERT MV模塊化設計不僅使工程結構十分緊湊，而且也增強了工程的維修便利性，因而提高了工程的可利用率。在設備運行的情況下風扇在半小時內可完成更換。不必使用特殊工具，只需5min就可完成IGBT功率模塊的更換工作，光纖觸發裝置UEL采用可插式結構。SIMADYN D控制板以及供選用的調制解調器接口卡也都是插入式的。模塊錯誤信息的時序記憶功能可迅速排除整個傳動工程的故障，例如：斷路器、電網欠電壓或過電壓、變壓器監測、風扇故障、電機監測，IGBT監測、直流環節電壓、接地故障監測、輔助電壓監測等。
�。�6）該變頻器具有強大的通信功能，在風機除塵工藝工程中，爐前工藝吹煉狀態識別可通過PLC方便實現。由于采用了現場總線技術，該變頻器與上位PLC工程之間只需通過Profibus通信模塊和一根通信電纜實現聯結，減少了操作臺及控制臺之間大量的電纜連接及因此帶來的諸多問題。
工藝特點
煉鋼的工藝過程以及風機特性是我們選擇中壓變頻器的主要原因。
煉鋼廠氧氣頂吹轉爐在吹煉過程中產生大量的煙氣，用風機抽取煙氣經一文、二文水過濾除塵。大部分國內廠家的除塵風機采用液力耦合器調速，雖降低了電能消耗，但節能效果不佳；如果采用中壓變頻調速，通過網絡通信，及時判斷爐前吹煉狀態，進而改變風機轉速來調節輸出風量，這不但方便有效，還可節省大量的電能。
從風機的工作特性來看，調速控制與風門控制調節風量比較，有著更高的節能效果，通過圖1風機的特性曲線可以說明其節能原理。圖中，曲線1為風機在恒速（n1）下的風壓-風量（H-Q）特性，曲線2為管網風阻特性（風門開度全開）。設工作點為A，輸出風量Q1為100%，此時風機軸功率N1與Q1H1的乘積，即和AH1OQ1所包圍的面積成正比。
根據工藝要求，風量需從Q1降至Q2，有兩種控制方法：一是風門控制，風機轉速不變，調節風門（開度減�。�，即增加管網阻力，使管網阻力特性變為曲線3，工程工作點由A移到B。由圖1可見，風壓反而增加，軸功率N2與面積BH2OQ2成正比，減少不多。
圖1 風機的特性曲線
另一種是調速控制，風機轉速由n1降到n2，根據風機參數的的比例定律，畫出在轉速n2下的風壓-風量（H-Q）特性，如曲線4，工作點由原來的A點移到C點�？梢娫谙嗤L量Q2的情況下，風壓H3大幅度降低，功率N3與面積CH3OQ2成正比，顯著減少，節省的功率損耗ΔN與Q2ΔH的乘積成正比，節能效果是十分明顯的。
由流體力學可知，風量與轉速的一次方成正比，風壓與轉速的平方成正比，軸功率與轉速的三次方成正比。當風量減少，風機轉速下降時，其消耗的功率降低很多。例如，風量下降到80%，轉速也下降到80%，軸功率將下降到額定功率的51.2%。如果風量下降到50%，其軸功率將下降到額定功率的12.5%。考慮到附加控制裝置效率的影響，這個節電效果也是很可觀的。
工程調試過程中的問題
風機在起動過程中，其阻力矩隨著轉速的上升而迅速上升。當起動完畢后，阻力矩達（0.6-0.9）Me，而轉爐風機起動初期，由于滑動軸承中的油膜尚未形成，呈現的靜摩擦阻力矩較動摩擦阻力矩大的情況，并且在運行環境中，CO等氣體殘污粘結，也影響到電動機的起動轉矩。由于風機是單吸雙支撐結構，啟動時軸向力較大，在短時間內風機很難快速啟動，有時過流30%可持續10s以上，因此，時常造成變頻器過負荷保護性停機。針對這一狀況，筆者做了以下調整：
�。�1）增加啟動時間，減少啟動負荷。啟機一般都在轉爐吹煉之前，此時管路內的空氣為冷態（冷態空氣密度比熱態空氣密度要大），達到相同出口風量時，勢必會多做功，工程負荷加重。為減少風量，我們將機前調節閥開度打到允許范圍內的最小程度，約10°，轉爐二文喉口調節閥設定為12°。整個啟動過程中風機入口風量可控制在20000m3/h以內。
�。�2）由于風機啟動時工況比較特殊，在此期間會發生短時電流超過額定電流1.3倍左右（額定電流：175A，峰值電流：210A）。經過筆者多方查證，認為這是變頻器允許的。變頻器對短時過電流的保持時間可做調節，最大值為30s，我們經過反復實驗，調整為12s，此時完全滿足了需要。
�。�3）由于宣鋼煉鋼廠的高壓電網時常產生波動，使得變頻器經常出現35kV過電壓故障，需進行內部復位，后來將變頻器輸入電壓允許范圍由原來的±5%改為±10%后，故障消除。
（4）由于主PLC工程選用的是AB公司生產的產品，而變頻器選用的是西門子廠家生產的產品，在調試初期，經常出現通信連接不穩定、數據丟失等問題，這就使得變頻器必須直接從操作臺上取風機的高/低速開關量信號來實現對風機的高/低速轉換控制。由于這樣操作工相當于手動控制，而且還必須由爐前操作工通知當前轉爐的生產狀態才能進行相應的手動高/低速轉換動作，給生產帶來了很大的不便。針對這一問題，筆者對第三方SST-PFB-CLX通信模塊進行了版本升級，通過對該模塊的重新配置，建立了以SST-PFB-CLX模塊為主站，變頻器為從站的通信模式，這樣相應地就可在原來的控制程序中添加了通信程序，PLC將采集到的信號進行內部處理后向變頻器發出運轉指令，變頻器經過處理后，實現風機的高/低速調速過程，從而完成了西門子變頻器與A-B PLC之間的通信，實現風機隨轉爐兌鐵和出鋼完畢的高低速自動轉換。整個過程無需人工干預，不僅降低了操作工的勞動強度，同時也為后來的轉爐煤氣自動回收提供了條件。
從投產后的應用效果來看，變頻器限制了起動電流，減少了起動時的峰值功率損耗；改善電網功率因數，變頻器使工程功率因數保持在0.95以上；消除了電動機啟停時機械的沖擊，延長了風機的使用壽命，減少了維護量；工程壓力降低，緩解了管道的壓力和密封等條件，延長了使用壽命；電機和風機運轉速度下降，潤滑條件、傳動裝置的故障率都得以下降。
效益分析
吹煉時，風機運行速度為1000r/min，電機電流平均值I1=100A。
非吹煉時，風機運行速度為600r/min，電機電流平均值I2=40A。
風機每年運行時間按330天計算。
�。�1）連續生產時，每爐吹煉周期35min，其中17min為吹煉時間，18min為等待時間。一臺轉爐每天平均生產40爐鋼，則：
每天吹煉時間t1： 40×（17÷60）＝11.3小時
每天非吹煉時間t2： 24－11.3＝12.7小時
�。�2）風機高速時（吹煉狀態）電機消耗平均功率：
P1＝×Ue×I1×CosΦ＝×4000×100×0.86＝596kW
（3）風機低速時（非吹煉狀態）電機消耗平均功率：
P2＝×Ue×I2×CosΦ＝×2400×40×0.86＝143kW
對于活塞式（或渦旋式）冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于3.8；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.0；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于4.2；
對于螺桿式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于4.10；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.30；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于4.60；
對于離心式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其COP不應小于4.40；當額定制冷量528～1163KW時，其COP不應小于4.70；當額定制冷量大于1163KW時，其COP不應小于5.10；
對于風冷或蒸發冷卻的活塞式（或渦旋式）冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于或等于50KW時，其COP不應小于2.40；當額定制冷量大于50KW時，其COP不應小于2.60；
對于風冷或蒸發冷卻的螺桿式冷水（熱泵）機組，其性能系數（COP）要求如下：
當額定制冷量小于或等于50KW時，其COP不應小于2.60；當額定制冷量大于50KW時，其COP不應小于2.80； 螺桿式水冷（熱泵）機組的綜合部分負荷性能系數（IPLV）要求如下：當額定制冷量小于528KW時，其IPLV不應小于4.47；當額定制冷量528～1163KW時，其IPLV不應小于4.81；當額定制冷量大于1163KW時，其IPLV不應小于5.13；
對于離心式水冷（熱泵）機組的綜合部分負荷性能系數（IPLV）要求如下：
當額定制冷量小于528KW時，其IPLV不應小于4.49；當額定制冷量528～1163KW時，其IPLV不應小于4.88；當額定制冷量大于1163KW時，其IPLV不應小于5.42； 當名義制冷量大于7.1kW的風冷單元式機組，其能效比要求如下：當不接風管時，能效比不小于2.60；接風管時，能效比不小于2.30； 當名義制冷量大于7.1kW的水冷單元式機組，其能效比要求如下：當不接風管時，能效比不小于3.00；接風管時，能效比不小于2.70； 以上是國家頒布的最新的冷水（熱泵）機組的能效標準，自2005年7月1日起實施。
1.使用側：制冷進/出口水溫12/7℃；
2. 熱源側（或放熱側）：水冷式冷卻水進出口水溫30/35℃，風冷式制冷空氣干球溫度35℃，蒸發冷卻式空氣濕球溫度24℃；
3.使用側和水冷式熱源側污垢系數0.086m2.℃/kW。
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