鋒速達通風降溫系統
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山東負壓風機選購工業吸塵器通風機應該注意的問題高壩洲水電站大
工業吸塵器通風機的種類繁多，由于作用、原理、壓力、制作材料及應用范圍的不同，在選擇購買工業吸塵器通風機時，要根據用途的不同，選擇適宜的工業吸塵器通風機。選購工業吸塵器通風機時要注意以下幾點：
1.要先去了解工業吸塵器通風機的品種、規格和產品特點，以及產品的質量和生產廠家后續的服務。
2.要根據工作現場不同性質的氣體，選擇相對應的通風機。如高溫場合或高溫氣體要選擇高溫通風機，腐蝕性氣體的要選擇防腐通風機，含煤粉氣體，要選煤粉通風機，有爆炸和易燃可能性的氣體，要選防爆通風機。
3.避免采用通風機并聯或串聯工作。如必需采用通風機聯合工作時，一定要選擇同型號同規格及同一批次的通風機并聯或串聯，需要注意的是，在串聯工作時，第一級到第二級的通風機之間要有管路聯結。
4.要選擇低噪聲的工業吸塵器通風機，一般是效率高、葉輪圓周速度低的通風機，同時也要采取一些消聲措施，例如配有專門的消聲設備、采用減振器，如彈簧減振器或橡膠減振器通風機和電動機的摩擦振動。
5.工業吸塵器或除塵工程如果要更換通風機，要考慮原通風機大小和安全運行充分利用的問題。考慮原通風機的運行情況和以往的存在問題，來綜合確定通風機的型號參數，以免所選用的流量、壓力不能滿足實際運行的需要。
6.根據工作現場不同性質確定通風機的機型后，要挑選同類產品中效率高、機號小、調節范圍較大的。還要考慮當地氣壓和介質溫度對風機特性的修正。
7.當工業吸塵器的電機功率小于75kW時，通風機可不裝設啟動用的閥門，但如果是高溫氣體而選用離心鍋爐引風機時，應設啟動用的閥門。
摘要：高壩洲水電站年夜壩2000年4月底下閘蓄水，2001年頭11壩段左右側橫縫泛起漏水，采用騎縫孔灌注聚氨脂膨脹阻滲塞方式進行處置，取得較好效果。
關頭詞：漏水處置年夜壩橫縫高壩洲水電站
1、工程概述
高壩洲水電站位于湖北宜都市境內，是清江畔流開發三個梯級中最下流的一個梯級電站，上距隔河巖水電站50km，下距河口12km。樞紐主要建筑物有電站建筑物、擋泄水建筑物、消能建筑物及垂直升船機。年夜壩為砼重力壩,最年夜壩高57m,壩頂▽83.00m,壩頂全長439.5m，共分23個壩段，其中9～11壩段為深孔泄流壩段。電站廠房安裝三臺發機電組，單機容量84mw，總裝機252mw，年平均發電量8.98億kwh。高壩洲水電站正常蓄水位▽80.00m，死水位▽78.00m，水庫總庫容4.863億m3，調理庫容0.537億m3。壩址區出露的主要巖層為白云巖、泥質白云巖及灰巖。壩基巖體中斷層、層間剪切帶經過灌漿處置后，防滲及凝結效果較好。
該工程于1996年10月開工，1999年6月經由過程早期蓄水驗收，水庫蓄水至▽61.0m左右；2000年三月，除在建的升船機工程之外，樞紐工程基本完成；2000年4月，經由過程蓄水前驗收；2000年4月30日，水庫正式下閘蓄水。
2001年頭，發現年夜壩10-11壩段與11-12壩段閘墩墩尾橫縫漏水。建設單元對此很重視，屢次召集設計、監理和施工單元人員觀察現場，計議研究檢查處置方案、聘請國家電力公司華東勘測設計研究院材料研究所專家進行技術咨詢，并組織有關人員考查了遼寧參窩水庫年夜壩橫縫滲漏處置方案。
2、年夜壩滲漏處置方案的探討與肯定
1、滲漏檢查與緣由分析
2001年3月，憑據會議計議定見，設計安插了四個φ75mm斜穿縫面的檢查孔，其中檢1#、檢3#在壩頂▽83m，檢2#、檢4#在墩尾ñ62m平臺。五月又做了年夜量的彌補檢查及嵌縫工作，并在頂壩▽83m增布檢5#～檢8#4個檢查孔（見圖1）。嵌縫檢查、鉆孔資料如表1。
圖1
高壩洲橫縫檢查資料統計表表1
項目
孔數
孔徑
進尺
備注
檢查鉆孔
7個
φ75
261.40
其中9-10橫縫檢查孔1個13m
水玻璃嵌縫
216m
總長
鑿槽貼橡皮環氧嵌縫
22.0m
斜穿縫面的檢1#～檢4#孔主要檢查縫面漏水量年夜小、涌水壓力、縫內水位、縫面連通情況等。檢5#～檢8#孔主要檢查砼質量情況；止水片埋設質量；建基面巖體與砼連系情況和砼裂縫與橫縫連通情況。另外，還放下深孔檢修門，開啟工作孤門，檢查了檢修門與孤門之間砼質量等情況。對兩條橫縫檢查孔灌水實驗與孔內水位、出水量及連通情況的測試資料見表2。
檢查孔測試資料統計表表2
孔號
孔深
高程
檢測
日期
壓力
(mpa)
涌水壓力
(mpa)
漏水量
(升/分)
孔內水位高程（m）
備注
檢1
23.07
83
5.7
0.13
65~64.3
（11~12壩段）
檢2
12.13
62
5.7
0.13
180
65~64.3
（11~12壩段）
檢3
23.07
83
5.7
0.04
64~64.3
（10~11壩段）
檢4
12.13
62
5.7
0.04
120
64~64.3
（10~11壩段）
檢5
49.2
83
7.12
0.1
0.2~0.6
僅▽34~▽44m
為6.8升/分
檢6
48.9
83
7.12
0.1
0.1~0.4
僅▽34.1~▽49.3m為1.2升/分
檢7
83
未施工
檢8
83
未施工
檢9
13
62
穿過縫面失水
經由過程年夜量的檢查工作，初步分析判斷：
①閘室砼無較著砼裂縫；
②壩體廊道內檢查，凝結、帷幕防滲效果較好，排水孔出水量較小，小于設計尺度，壩體砼與基巖膠接是好的。經由過程基巖層面和裂隙向橫縫滲漏的可能性不年夜。
③憑據檢測資料分析，橫縫漏水的緣由，極有多是壩體橫縫兩道止水片局部破損，致使止水失效或兩道止水片四周砼澆筑不密實而發生繞滲。
2、處置方案的提出與選擇
經由過程兩個多月的檢查試探和緣由分析，提出了以下五種處置方案：
①斜穿縫面鉆孔化灌方案:該方案是對有外漏的部位進行鑿槽貼橡皮，用環氧嵌縫阻漿；哄騙已有的斜穿縫面的檢查孔作為灌漿孔，并在壩頂▽83m和墩尾▽62m平臺增布斜穿縫面且高程分歧的灌漿孔灌dh-814聚氨酯快速堵漏膠。該方案的優點是采用化學灌漿工藝，操作簡潔；錯誤謬誤是全縫面灌注，壩體橫縫可能失往伸縮作用；堵漏效果紛歧定靠得��；還可能由于灌漿壓力，致使閘墩結構的破壞。
②騎縫化學阻滲塞方案:首先在壩頂止水片下流近處鉆垂直騎縫孔，哄騙已有的嵌縫措施阻水，下降縫面滲流速度，用速凝化灌材料注進騎縫鉆孔中，形成阻滲塞止水。該方案優點是只灌鉆孔，施工工藝簡單；削減經由過程縫面流失的漿量，處置造價低；錯誤謬誤是鉆孔精度要求較高，一旦發生偏離，則難以保證阻水效果。
③上游橫縫水下灌漿:哄騙水下施工技術，在上游面橫縫鑿槽嵌縫，粘貼一層防滲材料，并埋設灌漿管，對止水片到上游面的橫縫區域灌化學材料，形成一道新的止水帶，聯合阻止庫水進進橫縫。該方案直接有用，有較強的針對性，錯誤謬誤是：上游面鑿槽粘貼，必需清挖直至基巖，水下施工工作量年夜；工藝復雜；水下作業質量難以保證；處置成本較高；且本工程上游面至止水片距離較長，灌漿工作量年夜。
④泥青灌注樁止水:泥青灌注止水法，簡單地說就是先將瀝青改性加熱至200o～230oc使之成為流動狀態，用一雙層保溫管將熱瀝青送至孔內，形成止水瀝青柱。該方式直觀、堵漏效果好。錯誤謬誤：操作工藝復雜，尤其是在水溫較低的動水條件下，難以保證孔內溫度不低于170℃；其次是施工平安問題突出；三是隨著熱瀝青液面上升，保溫管不竭上提，拆卸堅苦；會發生段與段之間不接連現象；四是處置造價高。
⑤放空水庫，鑿槽嵌縫止水法:該方式是放空水庫，在橫縫處清淤，對全縫鑿槽、嵌縫、概況粘貼防滲材料。優點是堵漏止水靠得住，錯誤謬誤是削減發電經濟損失年夜，處置造價高。
起頭處置時，按第一方案，在10-11壩段橫縫實施，并已鉆了部門灌漿孔，同時研究第二方案。隨著檢查工作的深進，建設公司分析研究了國內外相關工程實例和資料，從技術、經濟的角度頻頻比力論證，最后遏制第一方案施工，改用第二方案，即騎縫化學阻滲塞方案。
采用化學阻滲塞方案，首先應肯定騎縫位置及孔徑。高壩洲水電站年夜壩每道橫縫均設有兩道止水片，兩道止水片之間的距離為0.4m或0.6m。鉆孔位置選擇有兩種，一是選在兩道止水片之間，斟酌到止水片安裝泛起誤差或鉆孔偏斜，則會對止水片造成進一步破損，且由于止水片在垂直面呈折線安插，鉆孔沒法深進基巖，故被拋卻；二是選在止水片下流近處，不會傷及止水片。其次是肯定孔徑，孔徑太小，由于砼施工中橫縫泛起左右偏移，不能保證鉆孔騎縫效果和阻滲塞的有用厚度；孔徑過年夜，會增年夜造價。經分析，肯定在止水片下流0.5m和2.0m處的橫縫上安插φ219mm垂直騎縫鉆孔，騎縫孔見安插圖2。為保證鉆孔高精度的孔斜率，選定湖南中南巖土工程有限公司。該隊伍正是在三峽工程中負責倒垂孔施工的，具有倒垂孔施工經驗。
圖2
3、堵漏材料選擇與實驗
處置方案肯定后，堵漏材料的選用就是該方案的關頭技術問題�；瘜W阻滲塞應具有四個主要性能：一是具有膨脹性，保證阻滲塞塞緊塞牢；二是能順應伸縮縫頻頻開合變形，具有一定的彈性和柔韌性；三是能在水中快速凝固，不被滲流水沖蝕帶走；四是凝結體的抗滲性能知足設計防滲要求。憑據這些要求，顯然只有水溶性彈性聚氨酯材料可供選擇，其他如水泥、環氧等干縮性材料均不合適。設計單元推薦采用ｄｈ-814聚氨酯快速堵漏膠基本合適設計提出的上述四種主要性能要求，且在葛洲壩工程和本工程砼裂縫處置與堵漏施工中均采用過。該材料主要技術指標如表3。
ｄｈ-814聚氨酯堵漏膠技術指標表表３：
項目
指標
粘度
30-300
密度
1.02-1.10g/cm3
膨脹度
150-300
粘捻強度
>2mpa(干燥狀態與砼)
凝膠時間
幾十秒～數十分鐘
凝結全抗分流
0.3mpa24小時不滲水
為了削減漿液流失下降造價，改良凝結體質量，拔取合適的凝膠時間，我們做了屢次現場實驗：一是肯定凝膠時間，二是摻粘土粉實驗，實驗證實摻10～15的粘土粉后所形成的復合材料，凝膠時間可縮短為15～20分鐘，而且不沉淀，不離析，遇水后還可改善膨脹特征。經由過程上述實驗準備，為堵漏灌漿順遂形成阻滲塞打下了優秀根蒂根基。
4、鉆孔灌漿工藝與施工 化學阻滲塞是用普通鉆孔灌漿工藝來實現的。其施工工序：開孔→埋孔口管→鉆孔→測斜→打撈孔底殘留物→鉆孔驗收→灌水實驗→孔內電視→灌漿→檢查→封孔等�？仔甭拾匆蟮竭_孔深的1‰。11-12壩段橫縫的灌1#與灌2#孔均鉆到廊道頂部以上0.5m終孔，孔深40.5m，響應高程為42.5m，距建基面10.5m；10-11壩段橫縫的灌1#與灌2#孔深進基巖0.7m，孔深52.7m�，F實鉆孔偏斜率<0.5‰，最年夜盡對誤差值僅2.5cm。鉆孔邊緣距橫縫最小距離>5cm，造孔質量完全知足設計要求。鉆孔驗收落后行簡略單純灌水實驗和孔內電視，領會漏水量年夜小和滲漏位置；憑據滲漏量年夜小肯定漿材的凝膠時間和備漿量。因灌漿孔是騎縫一次造孔，所以灌漿采用全孔自流式注進法，即把灌漿皮管插進孔底，以漿趕水，迂水固化；注漿時隨著漿面的上升，提升皮管，始終連結皮管出口在漿面以下2～4m左右，讓自由發泡區段與漿面同時上升，從而保證漿柱充填豐滿密實和整體接連。為此，施工中接納了以下幾條主要措施：
①灌漿前對機械裝備進行檢查維修調養，并用水試灌，在確無機械故障和管道通順時，方可開灌；
②灌前作好材料凝膠時間實驗工作。測定水溫（一般在16oc左右）、氣溫（一般在30℃～35℃左右）等；檢測粘土粉細度及計較配比；量具、量杯、泵稱、攪拌用具等，準備齊全。
兩條橫縫共鉆四個騎縫孔，造孔進尺186.4m。處置分兩次進行，第一次是在2001年8-9月劃分對兩條橫縫的下流側的鉆孔（2#）進行灌注。11～12壩段2#孔采用dh-814純漿液灌注，10-11壩段2#孔采用dh-814摻10-15粘土粉灌注。灌漿竣事后15天，對11-12壩段2#打一斜穿灌2#孔的檢查孔（如圖3），孔徑為φ168mm，孔深20.50m,響應高程為62.50m，進行灌水檢查,灌水率為116.5l/min，并對檢查孔進行灌漿，漿材中摻進10的粘土粉；灌漿竣事3天后，又對檢查孔掃孔，再次做簡略單純灌水實驗，灌水率為51l/min，接著進行復灌封孔。同時進行芯樣觀察：發泡區從上到下呈漸變狀態，越下越密實，固化膠結越好，固化體剛性較年夜，浸水膨脹甚小。
圖3
第一次處置兩個灌2#孔,灌漿進尺93.2m，灌進漿材7122kg。11-12壩段檢1#孔深20.50m,灌進漿材1008kg。灌漿竣事50天后，對縫面漏水量進行測定。灌前灌后漏水量檢測對照如表4。
灌前灌后漏水量對照表表4
橫縫
時間
10-11
11-12
備注
灌前
120
180
5月7日測試
灌后
7.9
<1
11月9日測試
經由過程灌水實驗與灌后滲漏量變化觀測，發現鉆孔灌水時，縫面張開，漏水量較著增年夜，灌漿時也是如斯；待灌水、灌漿竣事若干天后，漏水量起頭逐漸削減。緣由多是一方面壩體恢復彈性變形比力緩慢，縫面逐漸閉合有一時間進程，二是由于庫水溫度較低，灌漿材料在孔內凝膠固化速度、凝固體膨脹速度較緩慢。漏量變化曲線如圖4：
圖4
5、第二次處置
2002年元月，由于溫度下降，壩體、段縮，縫面斷開，原縫面滲水最有所增加，11-12壩段漏量最年夜到達43l/min。據分析，可能采用的dh814聚氨酯快速堵漏膠剛性較年夜，彈性不足，遇水膨脹性能較差，阻滲塞不能順應縫的伸縮變形的緣由。是以，在2002年元月3日，對兩個壩段1#孔改用華東勘測設計研究院生產的lw-ⅱ型水溶性聚胺酯材料灌注，灌注工藝與原先的基底細同，灌后約10分鐘，縫面基本遏制漏水，取得了優秀的堵漏效果。lw-ⅱ型材料的主要性能以下：
項目
指標
粘度（25℃mpas）
200±30
比重（g/cm3）
1.05~1.1
凝膠時間
幾分至幾十分可調
粘結強度（mpa）
＞0.7
抗拉強度（mpa）
＞2.1
伸長率（）
＞130
包水量（倍）
＞20
遇水膨脹倍數()
＞100
注：現實灌漿處置時可能需要添加固化劑等助劑，性能指標略有變化。
6、結語
高壩洲水電站10-12壩段兩條橫縫漏水處置工作于2002年3月全數竣事，經第一次處置滲漏量由原來的180l/min，削減到1l/min以下。第二次處置后，已基本不漏，防滲效果較著，選用滲縫化段阻滲塞方案是成功的。
采用騎縫孔處置年夜壩橫縫漏水的方式，在其他工程已有先例，但由于高壩洲工程年夜壩漏水的橫縫結構特殊，處置較為復雜，只有采用彈性較好的材料才能到達更好效果，采用lw-ⅱ型水溶性聚氨酯材料處置年夜壩伸縮縫的滲漏比dh814聚氨酯快速堵漏膠更為合適。
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