鋒速達通風降溫系統
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廠房負壓通風降溫設計_離岸風機：集成變壓器的塔架電力百科風機
| 離岸風機：集成變壓器的塔架 |
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在風電場的運行過程中，以額定功率約為300千瓦啟動的風力透平必須與高壓電網相連。由于這些風力透平產生的電能處于低電壓水平，因此，它們需要具有合適變換容量的變壓器。 通常的變壓器室（或變電站）或者采用硅油，或者采用礦物油作為冷卻液。標準的變壓器體積龐大，難以通過塔架進口，并且減少了塔架底部必要的維護空間。因此，它們適合安裝于風機塔架旁邊的變壓器室（或變電站）內，而不適合安裝進塔架。但安裝于風機塔架旁，將令海上風電場的建造本錢過高，破壞了風力發電機的整體形象，且不利維護；另一方面，若尺寸壓縮到適合于裝進塔架，采用礦物油的變壓器輕易因表面冷卻太慢而引起過熱。 德國著名風機制造商ENERCON與比利時變壓器制造商Pauwels合作開發了一種填充硅的樹脂澆注變壓器，其獨特之處在于，變壓器體積十分緊湊，集成在風機塔中，因此不再需要外部變電站。 Pauwels公司制造的變壓器能滿足包括IEC、ANSI/IEEE、CENELEC/EN、BS、DIN/VDE、NEMA、CSA等在內的最新國家、國際標準，其研發部分還參與這些標準的制定和治理。Pauwels的產品市場寬廣，能滿足客戶的個性化需求。其樹脂澆注變壓器功率范圍在100kW至10,000kW/36kV，內部可填充液體。樹脂澆注變壓器生產時，繞組直接進進澆注模具，最新的繞組結構的產生令澆注過程更快。 當�？窗炎儔浩骷傻斤L機塔架內時，很多風機透平制造商采用諸如樹脂澆鑄變壓器等的干式變壓器。但是，ENERCON卻選擇采用三相密封變壓器，硅油作為冷卻液，耐熱Nomex纖維為盡緣材料。由Pauwels制造的這些變壓器如同干式變壓器一樣緊湊。這種新一代的變壓器是由Pauwels根據ENERCON的規范而專門開發，以特殊的盡緣材料制成Nomex纖維熱阻，并應用了K級冷卻液，開發完成了緊湊型干式變壓器變壓器，已投進生產制造。第一千個變壓器已經在2005年第二季度投進使用，并且所有的變壓器迄今為止沒有出現過故障。 電性能 干式變壓器在額定負荷范圍內散熱不如油冷變壓器那般有效，并且對過載相當敏感。負荷的快速波動會造成在澆鑄的樹脂上形成很多細小裂縫，從而引起局部的部分放電，在長期運行中會使干式變壓器遭到損壞。而油冷變壓器的不同之處在于：內部活動的油能夠降低或矯正這種故障。對油的分析可揭示變壓器確當前狀況，早期探測到漸進的損壞，因此，可及時修復。另外，還有經濟方面的因素，與可比較的干式變壓器對照，油冷變壓器的無負荷損耗相當低。由于風機透平始終處于無負荷損耗狀態中，因此，在整個運行周期中，油冷變壓器非常節省用度。
防火性能 油冷變壓器的金屬外殼是接地的，并且，所有ENERCON的連接件都是盡緣的。在熱負荷方面，硅油冷卻變壓器的性能類似于干式變壓器。硅油的燃點相當高，約為360度，可自燃。由于油槽是氣密封的，因此，油冷變壓器的火損危險是極低的。只有當油槽嚴重損壞時,通風工程報價，氧氣才有可能滲透。由ENERCON安裝的變壓器配有一個保護系統，它由過電流－時間保護、溫度監測和壓力保護等組成，一旦發生故障，該系統會保護變壓器油槽免受破壞。 油式變壓器的可靠性 密封的充硅油變壓器能夠在嚴酷環境中運行而無需專門的外殼。它們具有耐濕度、耐鹽霧、耐化學氣體的極好性能。這種油冷變壓器還能更好地耐受機械力的影響。運輸、安裝或運行期間的震搖與沖擊，對這種變壓器幾乎極少有影響。 硅油的環境友好性 Pauwel緊湊型變壓器中使用的硅油符合1號清潔水標準，并不消耗環境中的氧，且沒有毒性。由于這種材料相當穩定，因此，循環利用相當輕易。為足以收集所有硅油而設計的金屬盤長期置于變壓器的正下方。這些滴油盤可確保無油泄漏。 通過用硅油替換礦物油，以及進一步開發的盡緣材料，Pauwels和ENERCON成功地開發了能夠與風機塔集成一體的非常緊湊的油冷變壓器。由于此類變壓器非常緊湊，它們可通過塔架主體上的門孔，使調換非常方便。在風機塔架和變壓器的開發階段，ENERCON就已考慮了這一因素�，F在，調換變壓器僅需要幾個小時。
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收錄時間:2011年01月25日 15:30:02 來源:互聯網 作者: |
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風機風量的計算公式 風機風量的定義為:風速V與風道截面積F的乘積.大型風機由于能夠用風速計正確測出風速,所以風量計算也很簡單,直接用公式Q=VF,便可算出風量。 ??? 風機數目的確定根據所選房間的換氣次數，計算廠房所需總風量，進而計算得風機數目。 計算公式：N=V×n/Q 其中：N--風機數目（臺）； V--場地體積（m3）； n--換氣次數（次/時）； Q--所選風機型號的單臺風量（m3/h）。 風機型號的選擇應該根據廠房實際情況，盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風機型號，風機與濕簾盡量保持一定的間隔（盡可能分別裝在廠房的山墻兩側），實現良好的透風換氣效果。排風側盡量不靠近四周建筑物，以防影響四周住戶。如從室內帶出的空氣中含有污染環境，可以在風口安裝噴水裝置，吸四周污染物集中回收，不污染環境。 R* ~# d+ Q/ @" i9 ]7 o" E1．長方形或方形面積之出風口：（公尺單位） $ w/ x. [) }* D! Q- Z- Y+ i長×寬=面積（M^2） 6 T! e" n) L! K3 I4 G, Z面積各點的均勻風速=m/s（公尺/秒）. c8 }9 O" O" y 面積（m^2）×均勻風速=m^3/s（立方公尺/秒） 2 l ) @! V/ I’ W4 J7 K ? ? m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM 3 C5 v" Y, K, h5 g B? ? CMM×35.3146=CFM（立方尺/每分） 9 j, e! L5 j3 S3 x, p/ U/ i1 D8 @! ~" a+ K; b$ @ 2.圓形之出風口面積：（公尺單位） . A; {7 a0 T; q1 Z( c. z! [半徑×半徑×3.1416=圓面積（M^2） ! V9 l. M’ F1 P4 {: a圓面積各點的均勻風速=M/S 1 u. E7 \4 E+ a. e. a圓面積（M^2）×均勻風速= M^3/S（立方公尺/秒）- b$ R. A% {, z: K ?? m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM ?? 4 M’ Z1 Q+ a0 P# Q0 @+ eCMM×35.3146=CFM（立方尺/每分）。 ? ? ? ?????
1 離心式氮壓機自轉事故簡況
（1） 調整進口氣源
2 月 20 日管網用戶需要更多的壓力氮氣， 安排 2#14000 啟動另外一臺 1MPa 等級的 15000 氮壓機 。此時 1100DA3 氮 壓機 正在帶負荷試車階段， 5000 中壓氮 壓機 也在運行，兩臺氮 壓機 和正在運行的 6000 氮氣活塞壓縮機使用的都是 2#14000 自供的常壓氮氣。 6000 氮氣活塞壓縮機是由 6000 氧氣活塞壓縮機改造而成。氮氣進口管道采用的是試車氮氣管道，氧氣進口管道是 DN400 ，試車氮氣管道是 DN200 ，因此只能壓送 3000 ～ 4000 Nm3/h 的氮氣量。
2#14000 是沒有冷凍機的氮水預冷流程，常壓產品氮氣生產能力是 36600 Nm3/h ，除去氮水預冷使用，可以做為產品進入常壓氮氣管網的氮氣約 20000Nm3/h 。
考慮到 2#14000 所供應的常壓氮氣量不足，調度安排 1#23500 開常壓氮并網閥氮聯 -1 ，先 往常壓氮管網送氮氣，通過關閉本來處于全開狀態的氮聯 -3 ， 1100DA3 氮 壓機 試車和 6000 氮氣活塞壓縮機可以使用 1#23500 的常壓氮氣，而 5000 中壓氮 壓機 和將要啟動的 15000 低壓氮 壓機 繼續使用 2#14000 的常壓氮氣， 4 臺氮壓機壓縮所需要的進口常壓氮氣量可以同時滿足，不受 1#23500 和 2#14000 常壓氮氣出口壓力不同的干擾。
常壓氮氣流程見圖 1 。
圖１ １１００ＤＡ３氮壓機進口常壓氮氣管網流程簡圖
（2）調整進口氣源時出現停機
上午 10 時左右安排 1#23500 將常壓氮送入常壓氮氣總管網。 2#14000 制氧機再次向 1#23500 常壓氮已經送入常壓氮氣管網后，關閉了氮聯 -3 氮氣聯通閥。
這時主廠房內的 1100DA3 氮 壓機 運轉聲音降低，判斷為氮 壓機 停車。
①看到 1100DA3 氮 壓機 已經處在停車階段，正在惰轉；
②看到顯示屏上有信息顯示氮 壓機 停車時電流是 35A ；
③檢查另外正在運行的 5000 氮 壓機 無異常。
1100DA3 氮 壓機 電機電流低于 40A 就會連鎖停車，所以當時判斷氮壓機停車是由于電機電流低造成的。
（3） 氮壓機停機后又運轉且就地柜操作不能停
在現場觀察氮 壓機 惰轉情況的操作人員，明確看到1100DA3氮壓機 電機軸完全停止幾秒后，突然又開始運轉。
操作人員立即在就地控制盤按正常停車鍵進行停車操作,浙江車間降溫，發現現場電機軸沒停仍在繼續加速運轉。
同時發現 1100DA3 氮壓機的蝸殼主油泵側開始有大量的油煙和油霧飄散。
再次按下緊急停車鍵，觀察電機軸情況，發現機組未能停車還在加速運轉。
操作人員立即通知主控室就地無法停車。
�。�4）現場發現運轉中的氮壓機油管有油噴出
此時發現運轉中的氮 壓機 油泵附近開始有柱狀油噴出，直至氮 壓機 停止轉動，潤滑油才停止噴出，但仍然有滲流現象，并持續了一段時間。
（5）大約 10min 后氮壓機轉動自行停止
在操作人員對氮 壓機 無法停車的情況下，氮壓機轉動了大約 10min 后自行停止。
2 事故原因分析
因當時 1100DA3 氮壓機還處在安裝后的調試考核期，在對氮壓機檢修前后對氮壓機停車后旋即又再次啟動不能按照操作指令及時停車的情況進行了分析，以確定設備是否存在一些沒有發現的運行隱患。
在此次事故過程中，認為有兩點不正常：一是氮壓機停車后又 立即 啟動；二是在就地控制柜和配電室配電柜不能對再次運轉的氮壓機實施停車操作。
此次投產的 1100DA3 氮壓機是現場機旁柜控制，在 2#14000 主操作室的 DCS 上沒有軸瓦溫度、振動、油壓、氮氣進出口壓力等參數記錄，無法對這些參數的歷史趨勢進行了解和分析。給事故分析造成了一些困難。
2.1 從技術角度排除有人就地操作
當時認為如果有人在氮壓機停車后再次手動啟動，可能會造成這種氮壓機剛一停車又 立即 啟動的情況，但是經過反復查詢，不存在這種情況。
而說明書也在“電機保護”中說明，短時間內開啟電機次數過多將減少電機壽命或損壞電機。 NEMA( 國際電器制造業協會 ) 標準規定了 1h 內只允許有一次熱啟動或兩次冷啟動。氮壓機就地控制盤會監測啟動次數。假如有試圖違反 NEMA 標準的啟動命令，電機將不會啟動，并出現要求輸入密碼的對話框，只有輸入密碼正確并被確認，才可能繼續啟動。而當時情況如果再啟動顯然屬于熱啟動情況，必須要輸入密碼，當時第一時間趕到現場的操作人員都不知道操作密碼。
氮壓機操作還有一條規定，就是慣性停機計時器設置為 120s ，以防止其慣性停機中啟動。 2min 后才允許再次開機。這針對的是冷啟動情況。而操作人員確定氮壓機當時停頓時間顯然不足 120s ，也就是說即使通過輸入密碼啟動也滿足不了這一時間條件，也要等到 120s 以后才行。
因此，排除了人為誤操作因素造成氮壓機再次運轉的可能。
2.2 排除是氮壓機自動啟動
氮壓機控制模式有人工啟動和自動啟動兩種模式。人工啟動需要操作員按數字鍵啟動壓縮機，向管網輸送氮氣。自動啟動則只需要操作員將控制盤初始化，在管網氮氣壓力降低到某一值時，控制盤就會自動啟動壓縮機及供氣。
如果是手動關機或緊急停機，壓縮機將不會自動啟動。如果要進行此種運行模式下的自動啟動需要明確設定。而我廠并沒有對此臺氮壓機設定自動啟動模式。所以，排除是氮壓機自動啟動。
2.3 對電控系統是否存在運行隱患的分析
電控系統是否存在問題是一個重點。主要是想論證電控系統是否存在以下問題：一是有沒有不經過控制柜就將氮壓機電機啟動的可能性；二是在機旁電控柜不起作用的情況下，有沒有辦法通過電控系統使其停止運轉；三是在本次事故中，電控系統是否存在運行隱患。
在氮壓機停車后又轉動并且不能操作使之停止轉動時，有關電控的情況是：
�。�1）電控沒有任何操作記錄。詢問操作值班人員也沒有任何操作；
（2）調度打電話讓配電停氮壓機時，電工還沒有動作，氮壓機就自動停。
在設備檢修之后，通過機旁控制面板操作電機的啟停 , 測試其啟�；芈肥欠裾�；通過模擬 2 月 20 日氮 壓機 的運行狀態，測試氮 壓機 在停機狀態下是否會自動啟動，以及手動關機是否失效，控制面板的工作狀況；通過配電室電控柜的操作，測試不同方式能否啟、停氮 壓機 以及有什么不同。
經過現場測試證明：
�。�1）通過在機旁控制面板操作電機的啟停 , 證明氮 壓機 的啟�；芈氛�。沒有發現電控系統存在運行隱患；
（2）可以在氮 壓機 配電柜上 不經過機旁控制柜就將氮壓機電機啟動和停止運行。
�。�3）機組連鎖停車后不能直接從機旁控制面板直接啟動電機，必須經過程序所需時間才能啟動。
（4）試驗表明，如果不是從機旁控制面板發出的氮 壓機 啟動指令，也無法從機旁控制面板停車，包括緊急停車按鈕也無法停車；
�。�5）通過電控人員在配電室配電柜現場演示證明：操作人員無法在短時間內便捷地從配電盤上直接開停設備。排除了電控操作人員現場操作失誤造成二次啟動和二次停車的可能性；
�。�6）沒有發現電控系統存在不穩定運行的隱患。
2.4 氮壓機反轉的原因分析
在分析氮 壓機 停運又轉動時，當時的第一反應就認為是反轉。但當時沒有很清楚地認識到反轉動力，而傾向認為是設備原因或其它可能存在原因造成的二次啟動。在對電控、儀控系統、當時操作反復進行分析，沒有發現問題后，又重新對反轉可能性進行了分析。
2.4.1 潤滑油系統噴油說明氮壓機可能反轉
本套氮 壓機 主油泵是主軸驅動的軸頭泵，潤滑油流量 162.6L /min ， 輔助油泵是電機驅動的全流量齒輪油泵，油流量 166.2L /min ，電機功率 2.98kW ，潤滑油箱 0.639m 3 ， 油系統運行壓力大于 0.17MPa 。
根據該機控制模式，其電機關機的同時，輔助油泵開啟， 2min 后才允許再次開機，如不再啟動，輔助油泵在停機后繼續運行 15min ，然后自動關閉。
根據運行經驗，即使在主油泵和輔油泵同時運行，油壓比較高的情況下，也沒有出現過油系統有明顯漏油情況，更不要說噴油情況。噴油說明在噴油點油壓比較高，明顯高過主、輔油泵同時運行的情況。
圖2 1100DA3氮壓機油系統流程圖
油系統流程見圖 2 ，正常情況下，主油泵由壓縮機主軸驅動，與由單獨電機驅動的輔油泵是并聯關系。只有在壓縮機主軸反轉，帶動主油泵反轉，正在運行的輔油泵的出口變成主油泵的進口時，主油泵與正在運行的輔油泵變成串聯關系，主油泵原來的進口變成出口，而主油泵原來進口管道的止回閥又會阻礙油反向流動，這樣在主油泵本來的進口變成故障情況下的出口，和主油泵本來進口管道止回閥之間，才會因為壓力油形成不了循環回路而無處可去，造成局部油壓大幅度升高，遠高于進口油管的正常運行壓力，這時在主油泵本來的進口止回閥與主油泵之間的聯接法蘭和主油泵與壓縮機殼體聯接處法蘭結構的密封面，密封效果就會滿足不了當時故障情況下運行壓力的密封要求，而造成噴油現象。
這是氮壓機發生反轉事故的一個證據。
2.4.2 主、輔油泵長時間同時運轉說明可能反轉
按照設計程序，在啟動過程，輔助油泵啟動并運行 15s 后，相關參數檢測正常，允許主電機通電，主電機通電 25s ，電機處于啟動狀態，假如油壓足夠，輔助油泵就會關閉。在主電機通電 60s 后，假如油壓沒有達到可接受水平，微處理器就會假設主油泵失效并連鎖主電機停車。因此，正常情況下，在主電機通電運轉后，主、輔油泵同時運轉不應該超過 85s 。而當時主、輔油泵同時運轉十幾分鐘，顯然超過了這一時間。
在檢查氮 壓機 各項儀控正常的情況下，這也說明氮 壓機 當時不應該是正轉。
2.4.3 氮氣活塞壓縮機因進氣壓力低停說明進氣管出現較嚴重負壓
與 1100DA3 氮壓機共用一個進口常壓氮氣源的 6000 氮氣活塞壓縮機因為進口壓力低報警，正常報警設定壓力是 0.0147MPa ，但實際進口壓力表指示是零，因為進口壓力表沒有真空度指示，所以無法知道當時壓力是多少，以前壓力表指示為零的情況也可以正常運轉，但此次壓力明顯低于以往，操作人員說當時氮氣活塞壓縮機一級、二級沒有一點排氣壓力，氮氣活塞壓縮機因為進氣壓力低而振動大幅增加、運轉聲音異常，所以當班操作人員手動停氮氣活塞壓縮機。
這也說明當時常壓氮氣管道確實存在比較嚴重的負壓情況。
后來檢查氮氣活塞壓縮機進口管道，沒有發現外觀有明顯變形情況。
2.5 氮壓機反轉的動力分析
2.5.1 氮壓機進口管道存在真空度
1#23500 設計氮氣產量是 40000 Nm 3 /h ，當時該機組配套的氮 壓機 也在運行，因此只能向常壓氮氣管網供應部分氮氣，以前氮聯 -1 開 8% 開度就可以滿足 6000 氮氣活塞壓縮機用氣，在第一次增加一臺 15000 氮 壓機 用氣情況下，計劃氮聯 -1 開 14% 開度。
調度在 1#23500 報告氮聯 -1 開 14% 以后，為了對壓力氮氣供應影響盡量少，就直接通知 2#14000 關氮聯 -3 ，沒有停氮壓機。氮聯 -3 是兩位閥，只有全開和全關兩個開度，因此，氮聯 -3 關閉后，可能因為 1#23500 制氧機 往常壓氮氣管網的氮氣沒有送到位，進口常壓氮管網氮氣量不足，造成 1100DA3 氮 壓機 和 6000 氮氣活塞壓縮機吸入 壓力過低，使 1100DA3 氮 壓機 因電機電流過小連鎖停車， 6000 氮氣活塞壓縮機因運轉不正常被手動停車。
氮壓機在停車惰轉過程仍然要對常壓氮管網中的氮氣進行抽吸并排到大氣中，這進一步使常壓氮管網的負壓加劇。
2.5.2 氮壓機進口管道容積比較大
位于氮聯 -1 和氮聯 -3 之間的 1100DA3 進口常壓氮管徑是 DN400 和 DN500 ，分別有大約 150m 長，容積有約 150m3 。
2.5.3 氮壓機倒流通道
氮壓機停運后，因為進口閥門和放散閥門都處于全開位置，導葉雖然也處于關的狀態，但一般都有明顯間隙或有 10% 左右的開度，其出口送氣截止閥和機體之間有用來防止反轉的止回閥，而放空閥與氮壓機之間則沒有止回閥。這樣，環境空氣由氮壓機放空閥、氮 壓機 本體的氣體通道、導葉至氮壓機進口管道就形成一個倒流通道。
2.5.4 倒流空氣形成推動反轉的動力
在進口常壓氮管網壓力明顯低于環境壓力，壓力差已經大到能推動氮 壓機 反轉情況下，在其停運后，在此壓差推動下，足夠多的環境空氣通過放空閥、本體氣體流道、導葉間隙、進口管道推動氮 壓機 反轉，將環境空氣倒吸進常壓氮管網，直至兩者壓力差和空氣流量不能推動氮 壓機 運轉才停止。
2.5.5 氮壓機反轉動力不是壓力氮倒流的分析
如果是出口止回閥失效使壓力氮管網中的氮氣推動氮 壓機 反轉，就會一直推動其反轉，而不會短時間自動停止，而且當時放空管路處于開放狀態，壓力氮氣更容易從此流路泄放到環境大氣中，而不會輕易克服氮 壓機 阻力穿越氮 壓機 ，而且即使是那樣，放空閥會有明顯的放空聲音，但沒有發現有這種情況。
2.5.6 氮壓機進氣管采用的是 ø426×6 的碳鋼管，額定真空度是 0.007MPa ，反轉之后檢查，沒有發現外觀異常。對整個常壓氮氣管網檢查，也沒有發現外觀有明顯異常。
2.6 設備檢修結果驗證氮壓機發生了反轉事故
1100DA3 現場服務人員隨即對氮透進行了檢查、檢修，情況表明，氮壓機確實出現了反轉事故。
2.6.1 一級葉輪有因為供油效果不好導致的擦痕
打開進氣口發現：一級葉輪與蝸殼有摩擦，蝸殼下部有擦痕，葉輪外端部有比較光亮的摩擦痕跡。 1100DA3 現場服務人員說反轉造成軸瓦供油不好、油壓不夠，軸沒有被托起來，結果擦到蝸殼下部。
一方面因為供油系統油壓高造成噴油，另一方面卻出現軸瓦油壓不夠、供油效果不好的情況，這種矛盾的油壓一高、一低恰恰說明油循環的不正常，也只有在其反轉時才可能出現，這也證明氮 壓機 出現了反轉。
2.6.2 一級進口導葉處有油
檢查發現一級進口導葉處有油。分析認為是油甩到導葉軸承上，常規情況進口側是正壓，油一般不會滲到管道內，因為當時進口側相對環境空氣存在真空度而使油被抽到進氣側，檢查一級蝸殼內沒有油，檢查一級進口管油也比較少，其它蝸殼沒有油，用四氯化碳對油進行了擦洗。這也驗證了該機存在反轉情況。
2.6.3 二級葉輪有擦到蝸殼下部的痕跡。
2.6.4 二、三級軸瓦有因為供油效果不好導致的擦痕
二級軸瓦有擦痕，三級軸瓦推力側油槽有擦痕、側面巴氏合金有掉渣現象，說明二級、三級軸瓦存在供油壓力不夠的情況。
1100DA3 現場服務人員認為繼續使用此軸瓦有風險，建議更換，正好有二級、三級軸瓦備件，就進行了更換。
更換新軸瓦時，對軸瓦相關間隙做了調整。
2.6.5 反轉過程中潤滑效果不好的原因
運轉中的輔助油泵輸送的潤滑油一部分被主油泵重新壓縮，還有一部分繼續進到各潤滑點。但由于一部分油被主油泵再次壓縮，也由于反轉，潤滑油進入各潤滑點的量和壓力受到影響，導致各潤滑點的潤滑效果受到很大影響。
2.6.6 檢查潤滑油系統，發現主油泵與止回閥之間的進口管道法蘭有明顯漏油痕跡。
檢查主油泵和輔油泵機械部分正常。
檢查輔油泵儀控正常。
對油泄漏部位進行了檢查和重新緊固處理。
2.6.7 對 1100DA3 儀控系統調試，沒有發現異常。
2.6.8 由于噴油造成潤滑油損失，重新補充約 175kg 潤滑油。
3 整改措施
（ 1 ） 制氧流程壓縮機放空管路基本上不加止回閥，要避免類似情況，要避免進口管網出現真空度過大的情況。
若出現可以肯定的類似反轉，可以通過提高進口管網壓力和關閉放空閥來制止。
（ 2 ） 在 1100DA3 氮 壓機 進口管上安裝了帶真空顯示的壓力表，并且能夠在主控室 DCS 上顯示、記錄和報警。
�。� 3 ） 在調整常壓氮氣管網氮氣供應時，重要的閥門操作效果要經過確認，必須到現場確認和通過壓力參數來確認，避免再次出現閥門開關不到位和壓力不到位的情況。
�。� 4 ） 跨機組的設備啟動要注意溝通、協調好，重要工序的啟動條件、重要的操作先后順序必須確認好、保證好。
如果調整進口常壓氮供應，先降低相關正在運行氮壓機的負荷，氣源閥門倒換到位以后，再逐漸增加氮壓機負荷，可能使氮壓機進口壓力波動不會對設備運轉造成太大影響。
�。� 5 ） 建議 6000 氮氣活塞壓縮機增加進口壓力真空度 PLC 顯示并增加進口壓力低連鎖。
一、濕簾冷風機普遍運用于：
1．針紡、染色、制襪、制衣、塑料、噴涂、玩具、電子信息、鞋類、食物、處理等有溫高的廠子工間、適宜于開敞式及半開敞式周圍的環境。
2．大中等商廈、商場、菜商業經濟的?場、等車室及大型?內愉樂場地。
3．有污染(WuRan)性格體或者氣濃味、灰塵較大的場地。
4．已經裝置傳統空調,但鮮風力（或者含氧量）不足(BuZu)的場地
2、濕簾冷風機重要優勢：
濕簾冷風機是新式高品質[character]節省能源降冷配置,近年以來已經被普遍應用。
1.注資少,效率大。冷風機?口的干球溫度比室外干球溫度低5-12℃（干熱地方可達到15℃）空氣air愈干熱,其溫度差?愈大,降冷作用越好；
2.耗電少,?鐘頭用電僅0.6度。
3.濕簾冷風機?鐘頭送冷風力達8000成方米,風壓大,送風遠。
4.濕簾冷風機一般使用100mm厚多層紋路纖維迭合物濕簾,降冷本事特強。不需要縮小機,不需要氟里昴,達到和實現真實的環境保護
5.濕簾冷風機透風、換氣、妨塵、除味、降冷集于全身。
6.濕簾冷風機增多空氣air含氧量,提升工作速率。
7.濕簾冷風機自然而然送風或者職位送風隨心選取。
8.濕簾冷風機調解濕潤程度：可對部分需用增多濕潤程度的工作場地施行濕潤程度調解。
送風機給爐膛鼓風以保證燃燒完全，引風機給爐膛形成負壓以吸走廢氣煤灰。
鍋爐的鼓風機是要保證燃料燃燒適度過剩的空氣，利用鼓風將煤粉噴出燃燒。而鍋爐煙氣除塵、脫硫設備，煙氣阻力較大，利用引風機排煙才能排除煙氣，同時引風機也造成鍋爐本體的燃燒室的需要的負壓。
簡單說鼓風機就是在一頭吹，引風機在另一頭吸，引起空氣流動加快，保證燃燒。
所以鍋爐上既要使用鼓風機，也需要使用引風機。
本文鏈接: 鍋爐送風機和引風機在工藝上的差異
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Y-Δ 起動：
對于正常運行的定子繞組為三角形接法的鼠籠式異步電動機來說，如果在起動時將定子繞組接成星形，待起動完畢后再接成三角形，就 可以降低起動電流，減輕它對電網的沖擊。這樣的起動方式稱為星三角減壓起動，或簡稱為星三角起動(Y-Δ 起動)。采用星三角起動時，起動電流只是原來按三角形接法直接起動時的1/3。如果直接起動時的起動電流以6～7Ie 計，則在星三角起動時，起動電流才2～2.3 倍。這就是說采用星三角起動時，起動轉矩也降為原來按三角形接法直接起動時的1/3。適用于無載或者輕載起動的場合。并且同任何別的減壓起動器相比較，其 結構最簡單，價格也最便宜。除此之外，星三角起動方式還有一個優點，即當負載較輕時，可以讓電動機在星形接法下運行。此時，額定轉矩與負載可以匹配，這樣 能使電動機的效率有所提高，并因之節約了電力消耗。
本文鏈接: 電動機啟動方式及其特點（二）
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高爐鼓風機站設計 ??????? (design of blast furnace blower station) 利用氣體壓縮機械將大氣加壓后供給高爐冶煉所需空氣的動力站設計。氣體壓縮機械按排氣壓力進行分類，0．15MPa以下(表壓，下同)稱為通風機；0．15～0．2MPa稱為鼓風機；0．2MPa以上稱為壓縮機。在中國鋼鐵工業中，用于高爐供風的氣體壓縮機械，不論其排氣壓力高低，習慣上統稱為高爐鼓風機。設計內容主要包括：供風流程和系統的確定、高爐鼓風機的選擇、驅動機的選擇、輔助設備的選擇、脫濕裝置的設計、富氧裝置的設計以及高爐鼓風機站的布置等。 簡史 ?????? 18世紀中葉開始采用往復活塞式及羅茨式等高爐鼓風機。20世紀30年代開始采用離心式高爐鼓風機。1949年瑞士愛舍爾 - 威斯公司(Esher Wyss)制造了第一臺固定靜葉軸流式高爐鼓風機。1960年瑞士BBC公司制造了第一臺可調靜葉軸流式高爐鼓風機。20世紀80年代世界最大的高爐鼓風機為可調靜葉軸流式，風量為10000m 3 ／min(標準狀態，下同)，排氣壓力為0．56MPa，功率為70000kw。中國20世紀70年代以前主要選用離心式高爐鼓風機。1969年攀枝花鋼鐵公司1200m。高爐首次采用了本國生產的汽輪機驅動的固定靜葉軸流式高爐鼓風機。1985年寶山鋼鐵總廠4000m 3 高爐采用了同步電動機驅動的可調靜葉軸流式高爐鼓風機。風量為8800m 3 ／min，排氣壓力為0．49MPa，功率為48000kW，這是20世紀90年代以前中國最大的高爐鼓風機，也是第一座設有脫濕裝置和富氧裝置的高爐鼓風機站。 供風流程和系統的確定 ???????? 已采用的有僅安裝高爐鼓風機的流程或增設有富氧裝置、脫濕裝置的各種流程。根據高爐的冶煉要求和氧氣的供應條件或者大氣的溫度、濕度情況進行選用。 富氧裝置是往送入高爐的空氣中加入氧氣以提高其含氧量的設備。提高含氧量能提高高爐爐缸燃燒溫度，減少爐缸煤氣生成量并降低爐頂煤氣溫度，有利于提高高爐產量和降低焦比。提高含氧量的常用方法是在高爐范圍內的送風管道中加入經過氧氣壓縮機加壓的氧氣。這種方法不會改變高爐鼓風機站的流程。另一種方法是在高爐鼓風機站安設富氧裝置，在高爐鼓風機的吸入管道中加入低壓氧氣。選用這種方法的條件是氧氣站與高爐鼓風機站距離較近，從氧氣站空分塔送出的低壓(約0．02MPa)氧氣可直接送入高爐鼓風機的吸入管道，從而可以不安設氧氣壓縮機，達到節省投資和節約電力的目的。 脫濕裝置的功能是穩定并減少送入高爐空氣的濕度。穩定濕度可以消除大氣濕度波動對爐況的影響，以使高爐爐況順行、產量提高、焦比降低。穩定濕度的常用方法是，在高爐處設增濕裝置將蒸汽摻入空氣中，使其濕度穩定在高于大氣濕度的水平上。這種方法不會改變高爐鼓風機站的流程。另一種方法是，在高爐鼓風機站增設脫濕裝置，以減少大氣的濕度。這種方法可以將空氣的濕度穩定在低于大氣濕度的水平上。采用脫濕裝置的條件除了高爐的冶煉要求外，主要是建廠地區的大氣濕度大，全年需要脫濕的時間長等經濟因素。 供風系統按一臺高爐鼓風機配一座高爐進行設計。為確保高爐安全生產，容積相近的三座及以下高爐可合設一臺備用高爐鼓風機，同時設置任一臺高爐鼓風機可以向任一座高爐供風的配風管，另外還可在配風管之間設分風管。分風管的作用是，當一臺高爐鼓風機發生事故緊急停機時。可以由另一臺高爐鼓風機送來少量鼓風，以確保設備的安全。當在鼓風站內安設脫濕裝置及富氧裝置時，空氣的流程是由空氣過濾器至脫濕裝置再至富氧裝置最后至高爐鼓風機。 高爐鼓風機站的供風系統見圖1。圖中示出三臺高爐鼓風機(其中一臺為備用)向二座高爐供風的系統。此系統設有冷卻法脫濕裝置及富氧裝置，每臺高爐鼓風機配有脫濕器及氧氣混合器各一套，三臺高爐鼓風機合用一套制冷設備和一個氮氣罐。 ????????????? ? 高爐鼓風機的選擇 ???????? 主要原則是，高爐鼓風機可以在建廠地區的不同季節中滿足高爐不同冶煉條件所要求的風量和供風壓力，同時其全年效率較高。此外，高爐鼓風機應設有足夠的調節裝置與保護裝置。 性能 ???? 常用的高爐鼓風機有離心式和可調靜葉軸流式(包括軸流 - 離心串聯結構)。此外，固定靜葉軸流式在中型高爐上仍有采用。高爐鼓風機的主要性能參數有風量、排氣壓力、功率、效率和轉速(或靜葉角度)。描繪這些參數之間關系的曲線稱為性能曲線。在一定轉速(或靜葉角度)下，最小風量受喘震工況的限制；最大風量受阻塞工況的限制。從喘震工況點到阻塞工況點的范圍稱為穩定工況區。擴大穩定工況區的方法是：可調靜葉軸流式采用改變靜葉角度的方法，有的還輔以改變轉速，固定靜葉軸流式及離心式采用改變轉速的方法；小型離心式也有采用進口節流或出口節流等方法的。連接不同轉速(或靜葉角度)的喘震工況點而得到的曲線稱為喘震線。高爐鼓風機必須遠離喘震線而在穩定工況區內運行。圖2是軸流式及離心式高爐鼓風機的性能曲線。 高爐鼓風機設計工況點的絕熱效率，軸流式可達83％～87％或更高；無中間冷卻的離心式約為70％～75％；具有中間冷卻的離心式約為80％～85％。離心式在排氣壓力大于0．2MPa時通常為具有中間冷卻的兩段壓縮方式，以節省功率。軸流式因效率較高，一般都是無中間冷卻的一段壓縮方式。在穩定工況區內，效率以設計工況點為最高，距離設計工況點越遠，效率越低。高爐鼓風機往往不在設計工況點運行，因此其效率往往低于設計值。 規格與型式 ?????????? 高爐鼓風機的風量為高爐入爐風量與送風系統漏風損失之和。高爐入爐風量可根據高爐有效容積、冶煉強度及每噸焦炭的耗風量計算而得。按1m 3 高爐有效容積估算，風量一般為2．1～2．5m 3 ／min。排氣壓力取決于高爐爐頂壓力、爐內料柱和送風系統的阻力，一般為0．15～0．5MPa。高爐鼓風機的規格通常指最大風量與最高排氣壓力的工況。 高爐鼓風機的實際運行工況取決于吸入空氣狀態及高爐冶煉條件。吸入空氣狀態主要是指建廠地區的大氣溫度、壓力和濕度，此外還有富氧與脫濕的影響。高爐冶煉條件主要是冶煉強度和爐頂壓力。由于吸入空氣狀態隨季節以及高爐冶煉強度及爐頂壓力的波動而不同，因此要求的運行工況區的范圍是比較寬廣的。實際的運行工況區必須在穩定工況區的范圍內。 高爐鼓風機主要有三種型式：(1)固定靜葉軸流式。其穩定工況區過分狹窄，為穩定運行往往須長期放風，導致浪費能源，因此已很少采用。(2)離心式。雖然效率較低，但是由于價格較低及對空氣過濾的要求不高，因此在鼓風壓力要求不高的小高爐上仍然普遍采用。(3)可調靜葉軸流式是高爐鼓風機的主要機型，這種機型的主要優點是：效率高、穩定工況區寬、穩定工況區內效率變化小，以及在靜葉角度固定時，性能曲線較陡，適于高爐定風量操作。此外，其外形尺寸與重量較小，因而基礎及廠房尺寸也小。中國高爐與高爐鼓風機的配套概況見表。 中國高爐與高爐鼓風機的配套概況 ??48000 ? 調節與保護 ???????? 基本要求是滿足高爐所需的風量與排氣壓力的變化并確保高爐鼓風機的安全運行。具體內容和型式隨高爐鼓風機及驅動機的型式而異，也與功率有關。大、中型高爐的可調靜葉軸流式高爐鼓風機一般設置：保持給定風量改變排氣壓力的定風量調節裝置，在熱風爐換爐時保持排氣壓力增加風量的定風壓調節裝置，以及防止發生喘震、末級葉片阻塞、旋轉失速、轉速超限、轉子軸向位移超限等保護裝置。高爐鼓風機一般采用可編程序控制器，對風量及排氣壓力等重要參數進行控制。 驅動機的選擇 ????? 主要選用變轉速汽輪機和同步電動機，也有的選用定轉速汽輪機及小功率異步電動機。汽輪機通常選用凝汽式，個別也有的選用抽汽凝汽式。汽輪機的蒸汽參數通常為2．35～8．83MPa(絕對大氣壓)，390～535℃，所需蒸汽由鍋爐或背壓汽輪機供給。驅動機的選擇除與高爐鼓風機的功率大小和調節要求有關外，主要取決于建廠地區的動力供應情況，即供電的可靠性、鋼鐵廠副產煤氣的剩余量和電力與燃料的價格等。對于固定轉速的可調靜葉軸流式高爐鼓風機，選用同步電動機作為驅動機首先是為了節約能源，其次是同步電動機可補償軋鋼機的無功負荷，改善鋼鐵廠的功率因數，對供電系統有利。此外，由電動機驅動的高爐鼓風機輔助設備少，對加快建設進度、方便操作維護以及站區總體布置都極為有利。選用電動機驅動的關鍵條件是高爐鼓風機不需要調節轉速和供電要有足夠的可靠性。 輔助設備的選擇 ??????? 主要是空氣過濾器和消聲裝置的選擇。 空氣過濾器 ??????? 減少高爐鼓風機吸入的大氣中所含粉塵的設備，以防止其通流部件磨損。高爐鼓風機對空氣所含粉塵的要求是：對于離心式，粉塵濃度為3～10mg／m 3 ，粉塵最大粒徑為5～10／μm；對于軸流式，粉塵濃度為0．6～1．5mg／m 3 ，粉塵最大粒徑為5～8／μm。對空氣過濾器的基本要求有：除塵效率高，在當地大氣含塵量的情況下能滿足高爐鼓風機對粉塵含量的要求，同時流動阻力盡量小，此外還應考慮：空氣不被污染、在大氣溫度低或濕度大時不會發生結冰或積灰等堵塞問題。曾采用過的空氣過濾器有：浸油金屬網格、自動浸油、百葉式、軸流旋風及自動卷簾等型式。20世紀80年代以后，中國主要采用袋式過濾器。此種過濾器的除塵效果較好，但占地面積較大、價格較高，另外還發現在某些地區的霧天或冬季有堵塞現象。 消聲裝置 ?????? 是減低高爐鼓風機噪聲、改善操作環境的設備。為達到上述目的，通常設置下述設備：(1)安裝放風消聲器，以減低高爐鼓風機放風時產生的噪聲。放風消聲器有地坑式、阻抗復合式及阻抗同心環板式等型式，其噪聲衰減量最大可達50dB(A)。(2)吸、送風管用玻璃棉、礦渣棉等吸聲材料包扎，其噪聲衰減量可達20～30dB(A)。(3)軸流式高爐鼓風機及其驅動機要安設隔聲罩，罩體為微孔板夾吸聲材料，罩內留有操作及檢查用通道并設通風與照明設施。隔聲罩的噪聲衰減量約為30dB(A)。 脫濕裝置的設計 ???????? 安裝在高爐鼓風機吸風管中的脫濕裝置，有采用氯化鋰干式吸附法、氯化鋰濕式吸附法以及冷卻法等多種型式。中國采用的是冷卻法。冷卻法的脫濕原理是，把高爐鼓風機吸入的空氣冷卻到露點以下，使部分水蒸氣凝結并除去，從而減低空氣的濕度。冷卻法脫濕裝置的主要設備有脫濕器及制冷設備。冷卻法脫濕的主要優點是：出口濕度僅取決于溫度，控制方便、性能穩定；工藝流程及設備簡單，易于維護及檢修，也便于布置；出口空氣不會被腐蝕物質污染，不會引起高爐鼓風機腐蝕；由于溫度下降，高爐鼓風機的功率可以減少。冷卻法脫濕裝置的設計要點是：(1)脫濕器出口的空氣濕度，年平均為6g／m 3 (露點約為2．5℃)，夏季最高為9g／m 3 (露點約為8．6℃)，夏季提高濕度是為了減少制冷設備容量，節約投資。(2)使用低溫水和鹽水兩種載冷劑，空氣先經低溫水然后再由鹽水進行冷卻，以減少制冷設備功率。(3)脫濕器的阻力應盡可能小，除霧器的效率應盡可能高。(4)脫濕器出口濕度的控制可采用控制載冷劑的流量與溫度的方法，此方法方便而簡單。(5)為方便布置，一般每臺高爐鼓風機配一臺脫濕器。(6)整個高爐鼓風機站共建一座制冷站，制冷機可不設備用。 富氧裝置的設計 ????? 增加高爐鼓風機吸入空氣含氧量的裝置設計。富氧裝置的主要設備有氧氣混合器和充氮裝置。富氧裝置的能力一般按氧氣體積含量由21％(大氣正常值)提高到25％左右計算而得。氧氣混合器一般采用噴嘴型，氧氣由多個噴嘴加入空氣中，設計時應注意混合均勻同時減少阻力。氧氣管道除設置流量調節閥以適應高爐要求調節氧氣流量外，還應設置危急切斷閥，以便事故時迅速切斷氧氣的供給。充氮裝置為保安設施，包括氮氣快速開啟閥和氮氣罐等。在高爐鼓風機發生事故時，例如喘震時，在迅速切斷氧氣的同時立即迅速充入大量氮氣，以降低空氣的氧氣含量確保高爐鼓風機不致損壞。充氮裝置按含氧量降低至21％進行設計。氮氣罐可以整座高爐鼓風機站共用一個。在高爐鼓風機站裝設富氧裝置時,通風降溫方案，高爐鼓風機的性能將有所變化，同時某些部件，例如迷宮式密封，應考慮更換材質。 高爐鼓風機站的布置 ??????? 高爐鼓風機站的站址應盡量靠近高爐，并應留有與高爐座數發展相適應的余地。高爐鼓風機采用汽輪機驅動時，鍋爐房與高爐鼓風站合并建設成為蒸汽鼓風站。當鋼鐵廠建設自備熱電站時，高爐鼓風機站通常與自備熱電站合并成熱電鼓風站。蒸汽鼓風站及熱電鼓風站除高爐鼓風機及其輔助設備外，其組成和布置與自備熱電站極其相似(見自備熱電站設計)。高爐鼓風機采用電動機驅動時，由于用電量大，須特別注意供電的可靠性和經濟性，因此站區內通常設置變電站。在高爐鼓風站的主廠房內，中、小型高爐鼓風機一般采用橫向布置，即高爐鼓風機中心線垂直于廠房散熱軸線；大型高爐鼓風機則采用縱向布置，即高爐鼓風機中心線平行于廠房軸線。高爐鼓風機的基礎通常都采用高架平臺式。在高爐鼓風機站的主廠房內應設置隔聲的控制室。 相關文章
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