鋒速達通風降溫系統
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廠房通風降溫_太陽能急轉彎 棄鄉進城搶高端市場大支撐跨距離心壓
“技術說話”在農村并不好使
據行業專家解釋，農村太陽能熱水器市場潛力固然巨大，但是對于一些大品牌企業耗費不起，“技術說話”在農村并不好使。究其原因主要是農村熱水器市場魚龍混雜，無序競爭到處可見,豬舍風機。起步之初，農村市場就充斥著很多低質量低價格的產品，而且同質化程度較高。農村消費者考慮到價格因素，對價格稍高的大品牌高質量產品并不買賬，數量龐大的作坊式太陽能企業以低價產品搶占市場，使大企業進軍農村市場步履維艱。
盡管品牌企業通過投入大量廣告，可以扭轉農民消費觀念，銷量會有所改善。但是這樣勢必造成銷售成本大增，價格失去優勢，反而更讓一些雜牌企業抓到機會。當然，通過長期市場規律的調節以及伴隨農民經濟收入的增加，太陽能熱水器或許會走向正軌，但是要走出一條健康大道并非一朝一夕之功，需要漫長的歷練過程。投入巨大，產出遙遙無期，因此個別企業果斷放棄農村市場而轉戰城市市場也就不足為奇了。
太陽能“進城”仍有難度
然而，太陽能企業轉攻城市市場也不是一帆風順�；谵r村和城市建筑的區別，城市太陽能熱水器推廣更加困難。目前，在住宅完工之后，太陽能熱水器只能安裝在樓頂太陽輻射充足的地方，這不僅會造成不統一，而且會給樓頂帶來嚴重壓力。另外，也不符合現有小區樓房的排水系統。太陽能熱水器在城市安裝難，已是普遍現象。所以，近兩年，一些有技術實力的大企業開始尋求其他的城市道路，試圖與房地產商合力打造新能源城市住宅，走向城市太陽能建筑構建。但是，這也會遇到資金投入大、風險性強、周期長等問題，實現起來困難較大。
其實，目前在太陽能熱水器行業進退兩難的形勢下，大品牌太陽能企業要想走城市發展道路，完全可以退一步。利用太陽能產品與建筑一體化進行結合，太陽能企業出產品技術，房地產商進行建筑，雙方合作共同為城市的低碳、綠色發展做出貢獻，各方也不會因為投入太多而大傷腦筋。據了解，隨著國家各地方政府強制安裝政策的頒布和實施，全國部分城市已經開始由原來的用戶自行安裝，進入“植入”樓盤規劃期。記者了解，處在行業龍頭的山東力諾瑞特已經陸續建成了1000余個太陽能與建筑一體化工程。
“進城”或成為行業分水嶺
如果太陽能熱水器進城能夠突破難關順利進行，那么太陽能企業很可能將會再次經歷行業洗牌，行業格局發生全新而穩定的變革。對于進軍城市市場，哪怕是太陽能熱水器產品與建筑的簡單融合，一個沒有技術和實力支撐的太陽能企業很難發展下去。因為城市建筑產品的技術要求頗高，小企業不可能在產品上取得優勢；另外，投入資本大，市場開發難度大，市場還沒有形成規模，這些都可能成為阻止中小雜牌企業進城的因素，勢必被城市所淘汰。
一位行業資深人士分析認為，發展導致優勝劣汰，太陽能熱水器現狀是行業進程中的必然階段，企業只有不斷地進行科技創新，掌握核心技術，才能安然過冬，求得生存。隨著太陽能與建筑一體化的發展及農村市場競爭態勢的形成，太陽能熱水器行業格局日趨清晰,水簾廠家。在太陽能熱水器方面，太陽能企業分為兩類：一類是靠激烈競爭生存在農村市場的中小企業，另一類是不斷拓展太陽能與建筑一體化領域，走城市路線的大品牌企業。
目前我國石油、化工、制冷、化肥等企業正朝著大型化、集中化、高效化、低成本的方向發展，這樣就對化工流程的核心設備，離心壓縮機有了更高的要求。這幾年為了滿足用戶對大流量、高壓比、級間加氣等壓縮機的要求，我公司設計了很多大型、高壓的壓縮機。例如現在的空壓機流量基本上都在 36000 ～ 5 2000 Nm ³ /h 范圍內 , 葉輪直徑基本上都在 900mm ～ 1200 mm 之間。甲醇壓縮機在 2006 年時，基本上都是年產 10 萬噸甲醇項目 , 而在 2007 年到現在基本上都是年產 20 噸甲醇項目 , 裝置年產量翻了一倍。 最近還設計制造乙烯三機即丙烯壓縮機、裂解氣壓縮機、乙烯壓縮機，徹底地打破了國外發達國家的壟斷，實現了乙烯三機的國產化。這對石油化工的高產化、國產化有著重要的意義，但對于壓縮機的本體結構設計和設計計算的難度也越來越大。
1 大支撐跨距壓縮機在現實工作中的應用
大支撐跨距是指壓縮機驅動端支撐軸承和非驅動端支撐軸承之間的距離與葉輪最大內孔直徑的比值簡稱 L / D 。這是衡量一臺壓縮機是否穩定的一個重要指標，是離心壓縮機轉子動力學分析的一個重要的內容。隨著離心壓縮機大型化、多級化的發展，這個指標越來越受到人們的重視。它主要是由于壓縮機的級數過多而導致壓縮機轉子過長而產生的。
1.1 氣體分子量與壓縮機級的關系
氣體的分子量越小越難壓縮，比如在氫氣壓縮機中，一級葉輪的壓比大概只有 1.0 ～ 1.12 ，例如，云南云維集團 20 萬噸甲醇壓縮機 , 氫氣的含量為 68% ，平均分子量為 11.55, 氣體在壓縮機中的總壓比為 2.6 ，該壓縮機用了 9 級壓縮 , 有兩個級間冷卻器、 1 個防喘振冷卻器，機型為 3BCL529 。而在分子量較大的壓縮機中氣體比較容易壓縮，但由于要控制馬赫數不能大于 1 ，所以葉輪的周速不能過高。
1.2 葉輪的轉速和做功
同一型號的葉輪做功能力的大小與驅動機能提供的功率和轉速有關，足夠大功率的作用是為了使主軸能夠傳遞足夠的扭矩確保壓縮機的正常運行；葉輪的轉速越高，葉輪對氣體做功越多，即氣體的壓升越大，但是由于受到驅動機、葉輪周速、材料強度、馬赫數等方面的限制。壓縮機靠提高轉速來提供做功的能力是有限的。
1.3 離心壓縮機中常用的葉輪
葉輪對氣體的做功能力與葉輪的工作效率有關，葉輪的效率主要取決于葉輪的氣動型線即葉輪的葉片型線。目前常用的葉輪有大三元葉輪、高效二元輪、二元輪。大三元葉輪采用三元葉片，葉輪的出口角角度大，是效率最高的葉輪，其效率在 83% ～ 90% 之間，但是大三元葉輪流量的工作范圍較小。二元葉輪的葉片是二元葉片，葉輪的出口角較小，流量的工作范圍較大。高效二元輪介于大三元葉輪和二元輪之間。這 3 種葉輪常常搭配使用。為了提高設計工作效率葉輪基本級已經標準化，平均效率已達到 80% 以上，提高的空間很有限。
通過增加壓縮機的級數來提高葉輪的工作轉速已成為提高壓縮機整機工作壓比最有效最直接的方法。于是出現了云南云維的 20 萬噸甲醇項目的 3BCL529 、 2MCL609 、 BCL6010 等超長的機組。
2 技術難點分析及設計過程介紹
產品 2MCL609 是典型的大支撐跨距壓縮機�，F結合理論與實際，對該產品的技術難點及計算過程簡單介紹如下。
離心壓縮機的級數按照文獻 [1] 的介紹一般少于 9 級，但將壓縮機的級數設計到 9 級甚至 10 級是在提高壓縮機轉速、提高葉輪的工作效率等辦法的基礎之上，還無法達到用戶要求參數時，而最后采用的一種方法。壓縮機的級數越多壓縮機的轉子越長，驅動端的支撐軸承和非驅動端支撐軸承之間的距離越大，也就是在這里所說的 L / D 。 L / D 的數值一旦超過了規定的數值，壓縮機轉子的強度分析就成為必須考核的內容。強度分析結果不合格，將導致結構方案乃至氣動方案的更改。
強度分析主要包括單個葉輪的強度分析和轉子軸系的動力學分析。單個葉輪的強度分析包括葉輪應力計算、半開式葉輪的輪盤自振頻率分析、半開式葉輪的葉片自振頻率分析；轉子軸系的動力學分析主要是轉子的穩定性分析，包括氣體激振分析軸和鍵的強度計算�；剞D剛體質量、重心、轉動慣量計算及軸向推力計算、平衡盤尺寸確定也在其中。
氣體激振是轉子動力學分析的關鍵內容。氣體激振是指在壓縮機中由于葉輪內部發生旋轉脫離而產生的對機器的氣體激勵。對于大分子量及壓力高的的離心壓縮機，如化肥裝置中的 CO 2 壓縮機和合成氣壓縮機，在方案設計中需要考慮此類問題。自激振動是指壓力高、分子量較大的氣體在通過平衡盤等密封時，由于壓比高而有可能達到音速進而誘發對轉子的氣體激振。
現在針對機型為 2MCL609 的壓縮機進行分析。
2.1 轉子系統的基本結構參數
圖 1 為 2MCL609 轉子的計算模型簡圖。
轉速：額定轉速為 8320 r/min 。
轉子結構參數：總長為 3057 mm ；跨距為 2475 mm ；總重為 1300.105 kg 。
軸承靜載： 軸承 1 為 6450.87 （ N ）；軸承 2 為 6303.16 （ N ）。
軸承參數： 最大預負荷下的最小軸承間隙為 軸承半徑間隙 min =0. 1357 mm 。
2.2 轉子穩定性分析判別標準
引起轉子失穩的因素包括密封作用力、葉輪處的氣動力、軸承油膜作用力等。根據 API617 第 7 版中 2.6.5 節相關規定，對轉子進行 I 級穩定性分析。
預期的交叉耦合剛度（見 API 617 標準第 7 版 2.6.5 .6.a ）
2.3 產品2MCL609穩定性分析
對于本臺產品，各級參數見表 1 。
表 1 各級計算參數
Hp/kW
Dc/mm
Hc/mm
ρd/(kg/m 3 )
ρs/(kg/m 3 )
N/(r/min)
195.820
600.000
42.000
0.930
0.783
8320
209.060
600.000
43.000
1.089
0.930
8320
227.650
600.000
36.000
1.280
1.089
8320
233.830
600.000
30.000
1.500
1.280
8320
234.380
600.000
14.000
2.023
1.687
8320
219.100
600.000
16.500
2.375
2.023
8320
218.810
600.000
18.500
2.767
2.375
8320
223.210
600.000
22.500
3,濕簾冷風機.196
2.767
8320
218.710
600.000
22.000
3.668
3.196
8320
對于本臺產品，分析結果表明： II 級穩定性分析合格。
3 結論
綜上所述，在大支撐跨距設計過程中，轉子軸系的穩定性分析主要從以下 3 個方面著手：第一，合理的設計壓縮機的結構，在滿足壓縮機的氣動性能的條件下，使壓縮機的結構盡量的緊湊；第二，合理的選擇軸承，軸承的技術參數決定著軸系的支撐剛度，對軸系的轉子動力學分析影響很大；第三，在壓縮機的選型過程中要合理的選擇壓縮機的基本級，壓縮機的選型決定著壓縮機主機的設計方向，是不可忽略的。
第一章 一般規定 第1條 本篇適用于離心通風機、離心鼓風機、離心壓縮機、軸流通風機、羅茨式鼓風機和葉氏式鼓風機的安裝。 第2條 本篇是風機(不包括輔助設備)安裝工程的專業技術規定，安裝工程的通用技術要求，應按本規范第一冊《通用規定》的規定執行。 第3條 風機安裝的基礎、清單和防震裝置應符合有關設計的要求。 第4條 風機的開箱檢查應符合下列要求： 一、根據設備裝箱清單，核對葉輪、機殼和其他部位(如地腳孔中心距、進、排氣口法蘭孔徑和方位及中心距、軸的中心標高等)的主要安裝尺寸是否與設計相符； 二、葉輪旋轉方向應符合設備技術文件的規定； 三、進、排氣口應有蓋板嚴密遮蓋，防止塵土和雜物進入； 四、檢查風機外露部分各加工面的防銹情況，和轉子是否發生明顯的變形或嚴重銹蝕、碰傷等，如有上述情況應會同有關單位研究處理。 第5條 風機的搬運和吊裝應符合下列要求： 一、整體安裝的風機，搬運和吊裝時的繩索，不得捆縛在轉子 和機殼或軸承蓋的吊環上； 二、現場組裝的風機，繩索的捆縛不得損傷機件表面和轉子與齒輪軸兩端中心孔、軸瓦的推力面和推力盤的端面機殼水平中分面的連接螺栓孔、轉子軸頸和軸封處均不應作為捆縛部位； 三、輸送特殊介質的風機轉子和機殼內涂有保護層，應嚴加保護，不得損傷； 四、不應將轉子和齒輪軸直接放在地上滾動或移動。 第6條 風機的潤滑、油冷卻和密封系統的管路除應清洗干凈和暢通外其受壓部分均應作強度試驗，試驗壓力如設備技術文件無規定時，用水壓試驗時試驗壓力應為最高工作壓力的1.25～1.5倍，用氣壓試驗時試驗壓力應為工作壓力的1.05倍；現場配制的潤滑、密封管路應進行除銹、清洗處理。 第7條 風機的進氣管、排氣管、閥件調節裝置和氣體加熱成冷卻裝置油路系統管路等均應有單獨的支撐并與基礎或其他建筑物連接牢固；各管路與風機連接時 法蘭面應對中貼平，不應硬拉和別勁，風機機殼不應承受其他機件的重量，防止機殼變形。管路安裝完畢后，應復測機組的不同軸度是否符合要求。
注：中、小型機組（如類似DA350－61機組）的油路系統管路可不設單獨支援。
第8條 風機附屬的自控設備的觀測儀器、儀表的安裝，應按設備技術文件的規定執行。 第9條 風機連接的管路需要切割或焊接時，不應使機殼發生變形，一般宜在管路與機殼脫開后進行。 第10條 風機的傳動裝置外露部分有護罩；風機的進氣口或進氣管路直通大氣時應加裝保護網或其他安全設施。 第二章 離心通風機 第11條 離心通風機的拆卸、清洗和裝配應符合下列要求： 一、將機殼和軸承箱拆開并將轉子卸下清洗，但電動機直聯傳動的風機可不拆卸清洗； 二、軸承的冷卻水管路應暢通并應對整個系統進行試壓，試驗壓力如設備技術文件無規定時，一般不應低于4公斤力/厘米2。 三、清洗和檢查調節機構，其轉動應靈活。 第12條 整體機組的安裝，應直接放置在基礎上用成對斜墊鐵找平。 第13條 現場組裝的機組，底座上的切削加工面應妥善保護，不應有銹蝕或操作，底座放置在基礎上時，應用成對斜墊鐵找平。 第14條 軸承座與底座應緊密接合，縱向不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在主軸上測量，橫向不水平底不應超過0.3/1000，用水平儀在軸承座的水平中分面上測量。 第15條 軸瓦研刮前應先將轉子軸心線與機殼軸心線校正，同時調整葉輪與進氣口間的間隙和主軸與機殼后側板軸孔間的間隙，使其符合設備技術文件的規定。 第16條 主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。軸承蓋與軸瓦間應保持0.03～0.04毫米的過盈(測量軸瓦的外徑和軸承座的內徑)。 第17條 機殼組裝時，應以轉子軸心線為基準找正機殼的位置并將葉輪進氣口與 機殼進氣口間的軸向和徑向間隙高速至設備技術文件規定的范圍內，同時檢查地腳螺栓是否緊固。其間隙值如設備技術文件無規定時，一般軸向間隙應為葉輪外 徑的1/100，，徑向間隙應均勻分布，其數值應為葉輪外徑的1.5/1000～3/1000(外徑小者取大值)。調整時力求間隙值小一些，以提高風機效率。第18條 離心通風機找正時，風機軸與電動機軸的不同軸度：徑向定位移不應超過0.05毫米，傾斜不應超過0.2/1000。
第19條 滾動軸承裝配的風機，兩軸承架上軸承孔的不同軸度，可待轉子裝好后，以轉動靈活為準。 第三章 軸流通風機 第20條 軸流通風機的拆卸、清洗和裝配除應按本篇第11條執行外，尚應符合下列要求： 一、應檢查葉片根部是否損傷，緊固螺母是否松動； 二、立式機組應清洗變速箱、齒輪組或蝸輪蝸桿。 第21條 整體機組的安裝應直接放置在基礎上，用成對斜墊鐵找平。 第22條 現場組裝的機組，組裝時應符合下列要求： 一、水平剖分機組應將主體風筒上部和轉子拆下，并將主體風筒下部、軸承座和底座等在基礎上組裝后，用成對斜墊鐵找平； 二、垂直剖分機組應將進氣室安放在基礎上，用成對斜墊鐵找平，再安裝軸承座，且軸承座與底平面應均勻接觸，兩軸承孔對公共軸線的不同軸度不應超0.05毫米；軸瓦研刮后，將主軸平放在軸瓦上，用劃針固定在主軸軸頭上，以進氣室密封圈為基準測主軸和進氣室的不同軸度，其值不應超過2毫米，然后依次裝上葉輪、機殼、靜子和擴壓器； 三、立式機組的不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在輪轂上測量，傳動軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.2/1000； 四、水平剖分和垂直剖分機組的風機軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.05毫米，傾斜步應超過0.2/1000；機組的縱向不水平度不應超過0.2/1000，橫向不水平度不應超過0.3/1000(電站用軸流引風機按設備技術文件規定)，用水平儀分別在主軸和軸承座的水平中分面上測量。 第23條 葉片校正時，應按設備技術文件的規定校正各葉片的角度，并鎖緊固定葉片的螺母，如需將葉片自輪轂上卸下時，必須按打好的字頭對號入座，防止位置錯亂破壞轉子平衡。如葉片損壞需更換時，在葉片更換后，必須鎖緊螺母并符合設備技術文件規定的要求。 第24條 主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。 第25條 葉輪與主體風筒(或機殼)間的間隙應均勻分布并符合設備技術文件的規定，其對應兩側的半徑間隙之差如無規定時可按表V-2.1的規定執行。 葉輪與主體風筒間的對應兩側半徑間隙之差 表V-2.1 葉輪直徑 (毫米) ≤600 >600～1200 >1200～2000 >2000～3000 >3000～5000 >5000～8000 >8000 對應兩側半徑間隙之差不應超 過 (毫米) ±0.5 ±1 ±1.5 ±2 ±3.5 ±5 ±6.5 第26條 主體風筒上部接縫或進氣室與機殼、靜子之間的連接法蘭以及前后風筒和擴壓器的連接法蘭均應對中貼平，接合嚴密。前、后風箱和擴壓器等應與基礎連接牢固，其重量不得加在主本風筒(或進氣室)上，防止機體變形。 第四章 羅茨式和葉氏式鼓風機 第27條 羅茨式和葉氏式鼓風機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求： 一、清洗齒輪箱及其齒輪； 二、檢查轉子和機殼內部； 三、清洗潤滑系統使其暢通、清潔。 第28條 轉子與轉子間(包括正、反兩個方面)、轉子與機殼間、轉子與墻板間的間隙均應符合設備技術文件的規定。 第29條 風機應用成對斜墊鐵找平，軸的縱向不水平度不應超過0.2/1000。 第五章 離心鼓風機和壓縮機 第30條 離心鼓風機和壓縮機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求： 一、各機件和附屬設備均慶清洗干凈，其接合面防銹油脂除去后，應涂以潤滑層加以保護(特殊要求者例外)； 二、機殼垂直中分面不應拆卸清洗(筒型結構的機器按設備技術文件的規定執行)，擴壓器、回流器和軸承箱等清洗時可不拆卸；三、潤滑系統、密封系統中的油泵、過濾器、油冷卻器和安全閥等應拆卸清洗，除油冷卻器外其斜均可不單獨試壓；
四、氣體調節裝置和氣體冷卻系統應拆洗干擾，其受壓療分一般可進行試壓；如有特殊要求者，應按設備技術文件的規定進行嚴密性試驗。 第31條 離心鼓風機和壓縮機找平時，應符合下列要求： 一、直聯機組找平時，縱向用水平儀在軸上測量，不水平度不應超過0.03/1000；橫向用水平儀在機殼中分面上測量，不水平度不應超過0.1/1000； 二、有增速器的機組找平時，縱向用水平儀在軸頸上測量，不水平度不應超過0.02/1000；橫向用水平儀在下機殼的水平中分面上測量(見圖V-2.1)，不水平度不應超過0.1/1000；整個機組的找正一般均以增速器為基準進行。 第32條 底座或整體機組安裝時應符合下列要求： 一、按機組的大小選用成對斜墊鐵，對轉速超過3000轉/分的機組，各塊墊鐵之間、墊鐵與基礎、底座之間的接觸面積均不應小于接合面的70%，局部間隙不應大于0.05毫米； 二、每組墊鐵選配后應成組放好，并作出標記防止錯亂； 三、底座如為數塊組成者，應按設備技術文件的規定核對機殼和軸承座等地腳螺栓的位置是否相符； 四、底座上導向鍵(水平平鍵或垂直平鍵)與機體間的間隙應均勻，并符合設備技術文件的規定。如無規定時，健在裝配的鍵槽內的過盈應為0.01～0.02毫米；在對應可滑動的鍵槽內兩側間隙的部屬C1+C2應為0.04～0.08毫米，頂間隙c應為0.5～1.0毫米，埋頭螺釘低于健a 為0.3～0.5毫米(見圖V-2.2)。 第33條 軸承座和下機殼裝在底座上時，應符合下列要求： 一、軸承座與下機殼為整體的機組，應將機體的下半部裝在底座上，同時以軸承孔為基準，找平(有增速器的機組一般以增速器為基準進行上述工作)； 二、軸承座與下機殼不是一體的機組，軸承座應先裝在底座上，同時以軸承孔為基準找平，校正下機殼與主軸軸心線的不同軸度(有增速器的機組，一般以增速器為基準進行上述工作)； 三、有導向鍵的軸承座或下機殼上的錨爪與底座相連接的螺栓應正確固定，螺栓與螺孔間的間隙和螺母與機座間的間隙，應符合設備技術文件的規定，無規定時，螺母與機座間的間隙c一般可以為0.03～0.06毫米(見圖V-2.3)。四、軸承座與底座間，或下機殼的錨爪、軸承座與底座間，應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙、對轉速不高于3000轉/分的機組不大于0.05毫米，高于3000轉/分的機組不應大于0.04毫米。
注：機座指軸承或下機殼的錨爪。 第34條 增速器底面與底座應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙不應大于0.04毫米。 第35條 軸瓦與軸頸的接觸弧面、頂間隙、側間隙均應符合設備技術文件的規定。如某項指標不符合，允許進行修、刮，但修、刮軸瓦時，應注意校正轉子與機殼密封裝置的不同軸度，并使轉子與密封裝置間的間隙符合設備技術文件的規定(可傾瓦軸應符合設備技術文件的規定)。 第36條 轉子各部位(主軸、葉輪、平衡盤、推力盤和聯軸器等)的軸向和徑向跳支均不應超過設備技術文件的規定。 第37條 上、下機殼的接合面應緊密，未擰緊螺栓前，局部間隙允許值應符合設備技術文件的規定。無規定時，應符合下列要求： 一、工作壓力低于或等于10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0.12毫米(燒結鼓風機例外)；工作壓力高于10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0.08毫米； 二、連接螺栓不應碰傷，接合面間如有密封填料或涂料，應按設備技術文件的規定均勻地填上或涂上。 第38條 增速器組裝時，應符合下列要求(行星齒輪增速器按設備技術文件的規定執行)： 一、軸瓦的各部間隙(頂隙、側隙等)、接觸弧面和單位面積內的觸點數，應符合設備技術文件的規定，必要時應進行刮研； 二、齒輪組軸間的中心中距、不平行度、齒側間隙和接觸班點應符合設備技術文件的規定； 三、齒輪箱的上、下殼體接合面應緊密，未擰緊螺栓前其局部間隙不應大于0.06毫米，連接螺栓不應碰傷。 第39條 所有上瓦背與軸承蓋(或壓蓋)的過盈值以及下瓦背和軸承孔的接觸面均應符合設備技術文件的規定，無規定時，過盈值一般為0.03～0.07毫米，接觸面一般不應小于75%。 第40條 電動機、汽輪機、燃氣輪機與增速器、鼓風機、壓縮機連接時，共不同軸度應符合設備技術文件的規定。第六章 試運轉
第41條 風機試運轉應分兩步，第一步機械性能試運轉；第二步設計負荷試運轉。一般均應以空氣為壓縮介質，風機的設計工作介質的比重小于空氣時，應計算以空氣進行試運轉時所需的功率和壓縮后的溫升是否影響正常運轉，如有影響，必須用規定的介質進行設計負荷試運轉。 第42條 風機試運轉前，應符合下列要求： 一、潤滑油的名稱、型號、主要性能和加注的數量應符合設備技術文件的規定； 二、按設備技術文件的規定將潤滑系統、密填充系統進行徹底沖洗； 三、鼓風機和壓縮機的循環供油系統的連鎖裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連瑣裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連鎖裝置、水路系統調節裝置、閥件和儀表等均應靈敏可靠，并符合設備技術文件的規定； 四、電動機或汽輪機、燃氣輪機的轉向應與風機的轉向相符； 五、盤動風機轉子時，應無卡住和摩擦現象； 六、閥件和附屬裝置應處于風機運轉時負荷最小的位置； 七、機組中各單元設備均應按設備技術文件的規定進行單機試運轉； 八、檢查各項安全措施。 第43條 風機在額定轉速下試運轉時，應根據風機在使用上的特點和使用地點的海拔高度，按設備技術文件確定所需的時間。無規定時，在一般情況下要按下列規定； 一、離心、軸流通風機，不應少于2小時； 二、羅茨、葉氏式鼓風機在實際工作壓力下，不應少于4時； 三、離心鼓風機、壓縮機，最小負荷下(即機構運轉)不應少于8小時，設計負荷下連續運轉不應少于24小時； 四、風機不得在喘振區域內運轉(喘振流量范圍設備技術文件注明)。 第44條 風機運轉時，應符合下列要求： 一、風機運轉時，以電動機帶動的風機均應經一次起動立即停止運轉的試驗，并檢查轉子與機殼等確無摩擦和不正常聲響后，方得繼續運轉(汽輪機、燃氣輪機帶動的風機的起動應按設備技術文件的規定執行)； 二、風機起動后，不得在臨界轉速附近停留(臨界轉速由設計)； 三、風機起動時，潤滑油的溫度一般不應低于25℃，運轉中軸承的進油溫度一般不應高于40℃； 四、風機起動前，應先檢查循環供油是否正常，風機停止轉動后，應待軸承回同溫度降到小于45℃后，再停止油泵工作； 五、有起動油泵的機組，應在風機起動前開動起動油泵，待主油泵供油正常后才能停止起動油泵；風機停止運轉前，應先開動起動油泵，風機停止轉動后應待軸承回油溫度降到45℃后再停止起動油泵； 六、風機運轉達額定轉速后，應將風機調理到最小負荷(羅茨、葉氏式鼓風機除外)進行機械運轉至規定的時間，然后逐步調整到設計負荷下檢查原動機是否超過額定負荷，如無異�，F象則繼續運轉至所規定的時間為止； 七、高位油箱的安裝高度，以軸承中分面為基準面，距此向上不應低于5米； 八、風機的潤滑油冷卻系統中的冷卻水壓力必須低于油壓； 九、風機運轉時，軸承潤滑油進口處油壓應符合設備技術文件的規定，無規定時，一般進油壓力應為0.8～1.5公斤力/厘米2，高速輕載軸承油壓低于0.7公斤力/厘米2時應報警，低于0.5公斤力/厘米2時應停車。當油壓下降到上述數值的上限時，應立即開動起動油泵或備用油泵，同時查明油壓不足的原因，并設法消除； 十、風機動轉中軸承的徑向振幅應符合設備技術文件的規定，無規定時應符合表V-2.2、V-2.3的規定； 十一、風機運轉時，軸承溫度應符合設備技術文件的 離心、軸流通風機、羅茨、葉氏式鼓風機 軸承的徑向振幅(雙向) 表V2.2 轉速 (轉/分) ≤375 >375～650 >550～750 >750～1000 >1000～1450 >1450～3000 >8000 振幅不慶超過 (毫米) 0.18 0.15 0.12 0．10 0.08 0.06 0.04 離心鼓風機、壓縮機和增速器軸承的徑向振幅(雙向) 表V-2.3 轉速(轉/分) ≤3000 >3000～6500 >6500 ～10000 >10000～18000 主機軸承振幅不應超過（毫米） 滾動 0.08 滑動 0.05 0.04 0.03 0.02 增速器軸承振幅不應超過(毫米) 0.04 0.04 0.03 注：上兩表所列振幅系指測振器的觸頭沿鉛垂方向安放于軸承壓差上所測得的數值。 規定：無規定時，一般應符合表V2.4的規定； 軸 承 溫 度 表V-2.4 軸 承 形 式 滾 動 軸 承 滑 動 軸 承 溫度不宜高于(℃) 80 60 十二、風機運轉時，應間隔一定的時間檢查潤滑油溫度和壓力、冷卻水溫度和水量、軸承的徑向振幅、排氣管路上和各段間氣體的溫度和壓力、保安裝置、電動機的電流、電壓和功率因數以及汽輪機、燃氣輪機的設備技術文件中規定要測量的參數值等是否符合設備技術文件的規定，并做好記錄； 十三、風機試運轉完畢，應將有關裝置調整到準備起動狀態。“建設河西風電走廊、再造西部陸上三峽”。幾年前提出的目標，讓甘肅省酒泉風電在近幾年里獲得了長足發展。
“風庫”“風口”儲備風能資源
甘肅省酒泉市地處河西走廊西端，境內的瓜州縣被稱為“風庫”，玉門市被稱為“風口”，在國家風能資源區劃中被確定為風能資源豐富區。此外，阿克塞縣、金塔縣、敦煌市和肅北縣馬鬃山鎮等地區風能資源也很豐富。祁連山和馬鬃山南北相望，兩山夾一谷，特殊的地理環境和地形及季風的影響，形成了一條東西風通道，使酒泉蘊藏著豐富的風能資源，風能儲量在3000萬千瓦以上，整個酒泉資源總儲量是1.5億千瓦，年有效風速達到6300小時以上，可開發量達4000萬千瓦以上，風能資源可開發利用面積近1萬平方公里，10米高度風功率密度均在每平方米250~310瓦以上，年平均風速在每秒5.7米以上，年滿負荷發電小時數達2300小時，且無破壞性風速，對風能利用極為有利，適宜建設大型并網型風力發電場。與國內沿海、東北地區及內蒙、新疆等風能較豐富的省份相比，酒泉發展風電有很多優勢，比如氣候條件好，風電場面積大，工程地質條件好，構造基本穩定，可以降低建設成本。規劃中的30多個風電場都位于戈壁荒灘上，地勢平坦開闊，可利用面積大，不占耕地，沒有移民安置問題，土地成本低。按照國家的政策，征地收費標準瓜州每平方公里僅25元，玉門僅30多元，非常適合連片開發。而且，風電場分布在蘭新鐵路、敦煌鐵路和國道312線兩側，交通方便，大型風電機組可以順利地從鐵路或者公路直接運送到風電場內，無形中減少了重新加固沿途道路的成本。而且這里還有很多水電，黑河、疏勒河、哈爾滕河三大水系與大中型水利工程相配套，正好能與風電互補。
風電發展駛上快車道
酒泉市的風電發展從1996年起步，經歷了三個階段。1996年至2003年為試驗階段，該階段建成裝機2萬千瓦；2004年至2006年為起步階段，至2006年底建成裝機11萬千瓦；2006年以來，酒泉風電基地建設進入了大規�？焖侔l展階段。
早在2005年，酒泉玉門昌馬和瓜州北大橋兩個風電場就被國家發展改革委列為百萬千瓦級特大風電場。2007年，隨著全國風電開發建設步履的加快，國家發展改革委計劃在全國建設3~4個千萬千瓦級基地，酒泉市提出了申請。由于前期工作做得扎實，再加上將750千伏電網工程一并列入，酒泉基地最終獲得了國家發展改革委的批準。2009年，該基地二期項目和遠期3565萬千瓦的規劃分別得到了國家發展改革委的批復。
2007年9月，國家有關領導人視察了酒泉風電開發情況，對酒泉的風能資源和發展前景給予了高度評價。甘肅省委書記陸浩、省長徐守盛多次深入酒泉考察調研，提出了“建設河西風電走廊、再造西部陸上三峽”的目標，酒泉千萬千瓦級風電基地建設全面啟動。同年，酒泉市完成了風能資源調查評估和開發規劃，規劃到2016年，建成風電裝機1271萬千瓦，2020年，建成風電裝機2000萬千瓦（遠期規劃達到4000萬千瓦以上）。2007年，根據國家關于建設千萬千瓦級特大型風電基地的設想和要求，完成了酒泉千萬千瓦級風電基地規劃，規劃到2010年，建成風電裝機516萬千瓦，2016年建成風電裝機1271萬千瓦。同年11月，國家發改委正式批復同意在酒泉開展世界首個千萬千瓦級風電基地及配套電網工程前期工作。
2008年4月，國家發改委委托中國水利水電規劃設計總院組織審查通過了酒泉千萬千瓦級風電基地規劃報告。2009年8月，國家發改委核準的酒泉千萬千瓦級風電基地一期380萬千瓦工程正式開工建設。截至2009年底，酒泉市已累計建成風電裝機220萬千瓦，預計到2010年將全面完成一期516萬千瓦建設任務。同時，二期工程755萬千瓦風電場規劃也已經完成測風和初步可研，具備了項目建設的基本條件。
風電基地成投資熱點
隨著規劃目標和國家利好政策的明確出臺，酒泉作為國家批準建設的國內第一個千萬千瓦級風電基地，已成為風電投資的熱點，全國各大知名發電企業紛紛到酒泉來投資開發風電項目。華能、大唐、國電、中電投、華電等五大發電企業以及中廣核、中海油、中水建、中節能、國投華靖等國內知名發電企業已經在酒泉市投資建設了大型風電項目。
在抓好風力發電產業的同時，酒泉市從2007年的下半年開始，把風電設備制造業作為建設風電能源基地的重要措施來抓。該市搶抓建設千萬千瓦級風電基地的機遇，積極開展了風機設備制造的引進工作，提出了“建設中國甘肅（酒泉）風電裝備制造產業園”的構想。按照“統一規劃、集中布局、配套發展”的原則，編制了酒泉市風電裝備制造業發展規劃。規劃利用2~3年的時間，在肅州區、玉門市和瓜州縣規劃建設一批風機整裝、風機葉片制造、風機輪轂、法蘭制造以及塔筒制造等項目，形成年產風電機組150萬千瓦、葉片1000套、塔筒1000套的生產能力，以配套酒泉千萬千瓦級風電基地建設，確保風電場建設的設備供應，最大限度實現風機總裝與葉片制造的本地化。
目前，酒泉市已先后與22家風電裝備制造領軍企業簽訂了合作協議，華銳、金風、東汽等國內風機總裝前三甲，中材、中復、中航等葉片制造前三強企業全部落戶酒泉市新能源裝備制造產業園，已建成投產的項目8個，生產1.5兆瓦的風機500臺，葉片360幅，建成風機塔筒廠11個，年產塔筒1013套，首批3兆瓦風機成功下線，當年實現產值64億元。
來源：中國建設報
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