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水簾廠家_家電中只涉及空調用風扇電機通風機B型風管出氣試驗除掉
家電中只涉及空調用風扇電機
單從這個標準的名稱上看，許多企業認為標準涉及洗衣機、空調壓縮機、冰箱壓縮機、電風扇等多種家電電機。據記者了解，并非如此。
記者在《小功率電動機能效限定值及能效等級》報批稿中看到，該標準適用于690V及以下電壓和50Hz交流電源供電的小功率三相異步電機(10～2200W)、電容運轉異步電機(10～2200W)、電容起動異步電機(120～3700W)、雙值電容異步電機(250～3000W)等一般用途電機，以及空調用風扇電機(6～550W)。
除了特別指出的空調用風扇電機，其他家電產品的電機均不適用該標準。“制定《小功率電動機能效限定值及能效等級》時，我們遵守循序漸進的思路，先給一批用量大、具有示范意義的電機制定標準，未來再制定包括洗衣機電機、壓縮機電機等其他產品的能效標準。”內部法規制定人士告訴記者。
艾默生(中國)電機有限公司有關人員特別指出：“該標準并不涉及空調用直流無刷風扇電機，原因是這類電機本身的節能效果好。”
短期電機價格不會大幅提高
據記者了解，目前空調用風扇電機行業集中度較高，主要生產廠家包括威靈控股有限公司、中山市大洋電機(002249,股吧)有限公司、浙江臥龍家用電機有限公司等，其中，僅威靈的年產能就有5000萬臺，大洋電機有3000萬臺。雖然行業集中度較高，但是產品整體的能效水平并不高。據一家規模很大的電機企業有關人士介紹，現在空調行業普遍使用的是能效3級的電機。
內部人員介紹說：“考慮到行業的實際情況，確定能效限定值的原則是擬淘汰市場上10%～20%的低效空調用風扇電機。”
記者在《小功率電動機能效限定值及能效等級》報批稿中看到，標準規定的電機能效限定值要求為，在額定輸出功率狀態下，電機的效率均不得低于能效3級。
這個要求對大企業而言顯然不是問題。艾默生、威靈等電機生產企業均告訴記者，他們生產的空調用風扇電機都能達到標準中的能效限定值要求，標準實施對成本也沒有影響。
不過，記者了解到，一些小企業生產的電機目前還不能符合能效限定值要求，這些企業的產品要想達到標準要求，成本必然要增加，而采用這些企業電機的空調企業未來的采購成本可能會增加。
“達標其實并不難。”參與標準起草的廣東威靈電機制造有限公司劉志湖說，“只要規規矩矩地生產，即使技術實力相對較弱的小企業也能做出符合能效要求的產品。”
“產品達不到能效限定值要求的主要原因在于偷工減料。一些生產企業生產條件惡劣，缺少檢測設備，甚至有的企業晚上在家中給電機繞線，白天用板車拉到工廠安裝。”艾默生(中國)電機有限公司有關人員解釋說，“如果電機的質量不過關，溫升就高。過去，電機中普遍采用熱保護器來進行保護，但在一些個體企業，居然將熱保護器也"優化"掉，"優化"后的電機往往效率低、能耗高。”不過他也表示，電機企業只要增加一定的材料成本，達到標準要求應該不成問題。
盡管如此，記者發現，未來可能不斷提高的能效要求讓電機企業有些擔心。根據標準報批稿所述，電機節能評價值要求，在額定輸出功率狀態下，電機的效率均不應低于能效2級。同時，該值也是電機目標能效限定值。該目標能效限定值將在標準實施的四年后開始實施，并替代現有的能效限定值。
某知名電機企業有關人士告訴記者：“經過測試，目前我們只有個別產品能夠達到能效2級，還沒有能效1級的產品。定速空調用風扇電機技術已經很成熟，提升能效水平的主要辦法就是重新設計，采用更貴、更多的材料。我感覺能效1級水平定得有點高，現在行業內都沒有這樣的產品，因為價格太高，整機企業很難接受。”
另一家規模很大的電機企業有關人士也表示，如果四年后，電機能效限定值定為現有標準的2級，那將造成空調用風扇電機價格小幅上升。
一、試驗空間采取的測量 [P108]
1. 在試驗空間內測量
1.1 通風機平均高度的大氣壓pa(Pa)；
1.2 靠近進口的環境溫度ta(℃),大型屋頂風機；
,屋頂風機; 1.3 干球和濕球溫度td(℃)和tW(℃)；
大氣密度ρa=(pa-0.378pv)/(287θa) kg/m3 ；[12.1]
式中 ； θa= ta+273.15 ； (K)
pv=(psat)tw- paAW(td-tW)(1+0.00115tW) (Pa) [12.2]
當tW=0℃~150℃時 AW=6.66×10-4 ℃-1
當tW＜0℃時AW=5.94×10-4 ℃-1
(psat)tw—在濕球溫度tW下的飽和蒸汽壓力值psat,查表1可得。也可計算得出：
當tW=0℃~30℃時（psat)tw=exp[(17.438 tW)/(239.78+ tW)+6.4147] ； (Pa)
或當tW=30℃~150℃時 (psat)tw=610.8+44.442 tW+1.4133 tW2+0.02768tW3+
2.55667e-4tW4+2.89166e-6tW5 (Pa)
pv可直接測量空氣相對濕度hu求得：
pv= hu(psat)td (Pa) (psat)td 按上式用td代替tW計算求得。
濕空氣得氣體常數RW:
RW=pa/(ρaθa)=287/(1-0.378 pv/ pa) J·kg-1·K-1 [12.1]
標準氣體參數: ρa=1.2kg/m3 ； ； θa=293.15K pa=101325Pa
hu=0.40 RW=288 ；J·kg-1·K-1
2. 試驗期間采取得測量 ；[33.2.2] [P110]
2.1 轉速N(rpm)或旋轉頻率n(1/s)；
2.2 輸入功率Pa、Po或Pe和預測葉輪功率(kw)；
2.3 流量計差壓△p(Pa)；；； 2.4 流量計上游壓力pe6(Pa)； <；pn>；
2.5 出口靜壓pe4(Pa)； ；； 2.6 大氣溫度ta(℃)； ；；
3. 風室幾何參數
3.1 流量計直徑d6m)； 3.2 靜壓測量處風管直徑D4(m)； <；d1p/D4>；
3.3 風機進口面積A1(m2)；
3.4 風機出口面積A2(m2)；
3.5 風機進口至靜壓測量處長度L2-4(m)； ；
二、可壓縮流體的一般方法
當基準馬赫數Ma2ref大于0.15和壓比大于1.02時，應采用此算法。
1. 質量流量的計算 ；[33.2.3.1.2] [P111]
用畢托管靜壓測量流量。
假設:
pe6=()/n,
p6= pe6+ pa, θsg6=θsg1+ (Pr或Pe)/(qmcp),
θ6=θsg6 (p6/(p6+Δpm))(1-1/k),
式中：
Δpm=((&Delta,濕簾冷風機;p10.5+Δp20.5+...+Δpn0.5)/n)2
ρ6=p6/(RWθ6)
質量流量 ； qm=0.25αεπD26(2ρ6△pm)0.5 ；
式中:
流量系數α是雷諾數Red6的函數，非常接近0.99(見27.6)。
ReD6=αεD6*(2ρ6△pm)0.5x106/(17.1+0.048t6)
ε—膨脹系數(見27.5).
ε=(1-△pm /(2kp6)+(k+1)/(6k2)( △pm/p6)2)0.5
qm的第一個近似值是用α=0.99計算的, ε則由上述表達式計算。
qm這一值可以計算Red6、α和qm的第二值，qm迭代直到精度為10-5.
2. 通風機壓力的計算 ；[33.2.3.2] [P113]
2.1 通風機出口壓力p2 ； [33.2.3.2.1 P113]
p4=pe4+pa ； ； θsg4=θsg2=θsg1+(Pr或Pe)/(qmCp)=θsg6 = t6+273.15
截面4的馬赫數Ma4和比θsg4/θ4按照14.4.3.1和圖5確定
θ4=θsg4θ4/θsg4
ρ4=p4/(RWθ4)
FM4=1+Ma42/4+Ma44/40+Ma46/1600+…… ； [14.5.1]
psg2= p4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
或pesg2=pe4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
截面2和4之間的常規損失系數ξ2-4是按照30.6和圖65確定
注: 按30.6.2(30.2d1)出口管道帶有整流器來計算 P82
Λ=0.14Redh4 –0.17
Le/Dh=15.04/(1-26.65(e/ Dh)+184.6(e/ Dh)2)1.83
ξ2-4=Λ(L2-4/Dh4+Le/Dh4)
靜態密度ρ2和壓力p2按14.5.2計算，Ma2根據14.4.3.2和圖6確定
ρ2=ρsg2/(1+(k-1)Ma22/2)(1/(k-1))= ρsg2/(ρ/ρsg2)
p2= psg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
FM2根據14.5.1和圖4確定
pe2= pesg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
2.2 通風機進口壓力p1 ； [33.2.3.2.2 P113]
psg1=pa ； pesg1=0 ； θsg1=ta+273.15 ； ρsg1= psg1/( RWθsg1)
Masg12=qm2/(A12ρsg12kRWθsg1)= qm2/(A12 kpsg1ρsg1) ；[14.4.3.2]
Ma1= Masg1(1+1.217Masg12+1.369Masg14+10 Masg16)0.5 ；[14.4.3.2]
對于k=1.4和Masg1≤0.45
θsg1/θ1=1+(k-1) Ma12/2 ； [14.4.4P27]
ρsg1/ρ1=(θsg1/θ1)1/(k-1)
ρ1=ρsg1ρ1/ρsg1 ； [14.5.2]
p1= psg1-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1 ； [14.5.2和14.4.3.2]確定
或pe1=-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1
其中 FM1=1+Ma12/4+Ma14/40+Ma16/1600+…… ； [14.5.1]
2.3 通風機壓力pSFA,pFA
pSFA=p2-psg1= pe2-pesg1
pFA=psg2-psg1=pesg2-pesg1
ρm=(ρ1+ρ2)/2 ； ； kρ=ρ1/ρm
3.容積流量的計算
qvsg1=qm/ρsg1 ；
4 ； 通風機空氣功率的計算
4.1通風機空氣功率的計算 ； [33.2.3.4.1]
⑴ 通風機單位質量靜功ySA=(p2-p1)/ρm-vm12/2=(p2-p1)/ρm-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑵ 通風機單位質量功yA=(p2-p1)/ρm+vm22/2-vm12/2 =(p2-p1)/ρm+[qm/(A2ρ2)]2/2-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑶ 通風機靜空氣功率PuSA= qmySA
⑷ 通風機空氣功率 ； PuA= qmyA
4.2通風機空氣功率和壓縮性系數的計算 ； [33.2.3.4.2]
⑴ 通風機靜空氣功率PuSA=qvsg1pSFAkps ；
⑵ 通風機空氣功率PuA= qvsg1pFAkp ；
其中kps，kp ； 有二種計算方法：
第一種方法：kps，kp=Zklog10r/log10[1+Zk(r-1)] ； [采用]
對于kps ； r=1+pSFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pSFA)] ；
對于kp ；r=1+pFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pFA)] ；
第二種方法：kps，kp=[ln(1+x)/x][Zp/ln(1+Zp)]
對于kps ；x=r-1=pSFA/ psg1
對于kp ； x=r-1=pFA/ psg1
Zp=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1psg1)]
5. 效率的計算
⑴ 通風機靜效率ηSrA=PuSA/Pr
⑵ 通風機效率 ； ηrA=PuA/Pr
⑶ 通風機靜軸效率ηSaA=PuSA/Pa
⑷ 通風機軸效率 ； ηaA=PuA/Pa
天氣逐漸變冷，人們越來越多地在溫暖如春的室內活動，室內潛伏著的“隱形殺手”應該引起人們的重視。
冬季門窗緊閉，室內有害物質的濃度風機會漸漸增高。裝飾裝修造成的室內環境污染危害會更嚴重。室內的污染源主要是甲醛、苯、氨和放射性物質。
而新風換氣機就派上用場了。繼續聽我道來：
人在短時間內吸收高濃度的苯，會出現中樞神經系統麻醉的癥狀，輕者頭暈、頭痛、惡心、乏力、意識模糊，重者會出現昏迷以至呼吸循環衰竭而死亡。氨無色卻具有強烈的刺激性氣味，常附著在皮膚黏膜和眼結膜上，從而產生刺激和炎癥，減弱人體對疾病的抵抗力。
裝修中散發出來的氡與其他有毒氣體不同的是，氡看不見，嗅不到，即使在氡濃度很高的環境里，人們對它也毫無感覺。然而氡對人體的危害卻是終身的，它是導致肺癌的第二大因素。
趕快訂購新風換氣機吧！
冬季走進各公共場所，一股熱氣就會撲面而來。長時間置身其中，便會覺得有一種窒息的感覺�？瓦\站、洗浴中心、賓館等公共場所的二氧化碳含量時柜式風機有超標。據專家介紹，二氧化碳的含量是判斷空氣污濁與否的綜合性間接指標，公共場所的二氧化碳含量應小于等于0.15%。
每到冬季，氣候非常干燥，室內缺少濕潤、潔凈的空氣。據醫生介紹，在干燥的冬季，白喉、流感、百日咳、腦膜炎、哮喘、支氣管炎等的發病率排煙風機顯著增加，導致上述疾病的原因很多，除了冬季溫度偏低、溫差變化大導致人體抵抗力下降外，還有如下兩方面的原因
其一，環境濕度過低使流感病毒和致病力強的革蘭氏陽性菌繁殖速度加快，而且隨粉塵擴散，引起疾病流行。
其二，環境濕度過低可使人的呼吸系統抵抗力下降，誘發和加重呼吸系統疾病。因此，從某種意義上說，克服干燥就是克服流行病。冬季，居室小氣候的最佳溫度為18℃-25℃，濕度45%-65%RH。
應對冬季空氣污染
加濕器可將濕度控制在最適合人體的濕度范圍內，既可抑制病菌的滋生和傳播，還可提高免疫力�！∫⒁夂侠硗L。寫字樓和百貨商場屋頂風機等公共場所要注意增加室內新風量。家庭每天開窗換氣不少于兩次，每次不少于15分鐘。用煤爐取暖和使用燃氣熱水器的家庭更要注意安裝通風裝置，如新風換氣機。此外要利用室內空氣凈化設備等新風換氣機消除室內環境污染，提高室內空氣質量。要多做室外活動，少去人多的公共場所。
風機軸承的故障原因及排除方法：
1、故障原因分析：輪葉兩側用緊定套與軸承座軸承固定配合。重新試車就發生自由端軸承高溫，振動值偏高的故障，拆開軸承匝上蓋，手動慢速回轉風機，發現處于轉軸某一特定位置的軸承滾子，在非負荷區亦有滾動情況.如此可確定軸承運轉間隙變動偏高且安裝間隙可能不足。經測量得知，軸承內部間隙僅為0.04mm,轉鈾偏心達0.08mm；由于左右軸承跨距大，要避免轉軸撓曲或軸承安裝角度的誤差較難，因此，大型風機采用可自動對心調整的球面滾子軸承。但當軸承內部間隙不足時.軸承內部滾動件因受運動空間的限制，其自動對心的機能受影響，振動值反而會升高。軸承內部間隙隨配合緊度之增大而減小，無法形成潤滑曲膜，當軸承運轉間隙因溫升而降為零時，若軸承運行產生的熱量仍大于逸散的熱量時，軸承溫度即會快速爬升，這時，如不即時停機，軸承終將燒損，軸承內環與軸之配合過緊是本例中軸承運轉異常高溫的原因。
2、排除方法：處理時，退下緊定套，重新調整軸與內環的配合緊度，更換軸承之后的間隙取0.10mm。重新安裝完畢重新啟動風機，軸承振動值及運轉溫度均恢復正常。
軸承內部間隙太小或機件設計制造精度不佳，均是分機軸承運轉溫度偏高的主因，為方便風機設備的安裝；拆修和維護.一般在設計上多采用緊定套軸承錐孔內環配合之軸承座軸承，然而也易因安裝程序上的疏忽而發生問題.尤其是適當間隙的凋整。軸承內部間隙太小.運轉溫度急速升高：軸承內環錐孔與緊定套配合太松，軸承易因配合面發生松動而于短期內故障燒損。
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