鋒速達通風降溫系統
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地溝送風_風機盤管選型與布局實例分析建筑電氣一般工廠、倉庫、
T35-11 系列軸流風，用于輸送非易燃易爆無腐蝕無顯著粉塵的氣體，廣泛用于一般工廠、倉庫、發用建筑等的通風換氣。
BT-11系列防爆軸流風機，用于輸送易燃易爆氣體，其風機中輪用鋁合金加工而成，以防在運轉中產生火花，電機受權用隔爆型電機。
FT35-11 系列防腐軸流風機是采用防腐材料外涂環氧漆加工而成的T35-11型通風機，電機采用特種防腐電機，輸送有腐蝕性氣體，應用于化工、醫藥、造紙等有腐蝕性氣體產生的場所。
1、鋁合金水槽框架的選擇： 說明：因水簾片含水量很重，框架太簿會變形，使用年限也會短。 2、水簾片的材質由其重要： 說明：有進口紙、有國產紙、有80G/M2 90、100、125克、15公分厚也有10公分厚、你說使用年限會一樣嗎？ 3、端蓋的選擇： 說明：有鋁合金、有鍍鋅鐵、有塑膠的、其使用效果及年限一定會有差別的。 4、水管的設計、選購： 說明：噴水管的距離、孔徑、噴水流量、都有一定的關聯，所有配管、好、壞也有差別。 5、水箱的選擇： 說明：PVC桶、不銹桶、水簾專用水箱、都可用。重點是美觀性、方便性、實用性、使用年限等、、、、、 6、抽水泵： 說明：潛水泵、方便、便宜，使用年限？干泵雖然貴一點，但長久。 總之水簾墻，還是那句話（千變萬化）沒裝好，后患無窮
通風機檢修的基本項目
通風機檢修工作項目取決于它們的形式和損壞程度、工作條件及其它一些因素。但對下面一些基本項目，則是各種不同形式通風機都應注意進行：
1)清理與檢修機殼，如有漏氣之處，必須堵漏。
2)機殼有內襯板，必須更換已磨損的襯板，或焊補與更換部分襯板n
3)檢查主軸是否彎曲和軸頸是否磨損或劃傷，彎曲少的要校直，彎曲大的必須更換。
4)修理轉子，補焊葉片，必要時更換損壞的葉輪或葉片；引、排粉塵及煙氣的耐磨通風機，需用耐磨焊條焊補葉片。
5)檢查與清理軸承，或重新澆鑄滑動軸承的巴氏合金或更換滾動軸承。
6)清理并檢查軸承的水冷卻系統,水簾風機，如水管有堵塞或破裂現象，要清理或檢修好。
7)檢查聯軸器的裝配情況或更換，修理聯軸器的彈性連接裝置及其銷孔。
8)按聯軸器對正通風機與電動機的中心。
9)檢修軸的防護裝置。
10)清理檢修風機的調節門及其調節機構。
11)檢查帶輪的裝配情況或更換。
12)檢查電動機、起動開關等電器設備有無損壞并檢修好。
13)檢查地基有無損壞并補修好。
14）重新涂刷風機外殼的防護油漆。
15)通風機檢修后，需做運轉試驗。
在環境日益惡化的今天，不光全球大氣環境污染嚴重，室內空氣質量的惡劣更是直接影響到人們的健康。居室、辦公室、飯店、影劇院、酒吧、KTV等室內環境空氣質量遠劣于室外大氣環境，裝修材料、日用品、廚房油煙、空調等都會釋放出大量的空氣污染物質。統計數據表明：室內空氣污染程度比室外空氣污染嚴重2～5倍，甚至可達100多倍；在室內可檢測出約300多種污染物，68％的人體疾病都與室內空氣污染有關。中國疾控制中心傳染病預防控制所副所長盧金星在接受媒體采訪時曾表示，我國城市居民每天大約有70％至90％的時間是在各種公共場所中度過，按每人每天約12立方米的空氣吸入量來看，公共場所空氣質量好壞對人體健康影響是相當大的。
隨著生活品質的日益提高，人們對于居住、工作、娛樂場所的空氣污染問題的意識將出現暴漲。空氣改善產品的市場在近年來開始起步并形成的一定的氣候，在不久的將來，人們改善室內空氣的消費觀念將越發強烈。正如中國家電協會副秘書長陳鋼所預示那樣：近年來，環境電器在中國的市場規模實現驚人的發展，但相比歐美國家，還不及其百分之一，因此潛力巨大。另外中國家電研究院院長助理張亞晨給出的一組數據也很好的表明的空氣凈化行業明朗的前景：全球加濕器每年銷量約3000萬臺，美國占近一半，日本400萬臺，而人口眾多的中國占300萬臺，僅約占10%，人均占有率最低。另外，空氣凈化器在美國家庭的普及率為27%，每年銷量為2000萬臺，而加拿大、英國、意大利、日本、韓國等國家在公共場所、家庭居室等的室內空氣改善設備配置擁有率都已超過20%。但是，中國的室內空氣污染改善的相關產品的普及率還不到0.1%，在中國，空氣凈化器在公共場所和城市家庭的應用才剛剛起步，銷量僅約30萬臺，這就意味著空氣凈化器在中國還有很大的發展空間。
在另一方面，空氣凈化產品的市場消費能力也在逐年遞增。在家裝環保方面，越來越多的家庭選擇除甲醛、去異味的產品；北京奧運會、上海世博會、廣州亞運會、深圳大運會等工程也都選擇了空氣凈化產品用于改善公共環境空氣質量；在全國兩會中，政協委員、致公黨北京市委專職副主委謝朝華表示，應該采用政府采購的方式在醫院、學院、機場等公共場所配備空氣凈化設備，并對消費者采取補貼或者消費券的形式，降低售價等一些措施讓低消費人群能夠買的起，從而促進空氣凈化器的銷售。
在低碳節能趨勢及市場呼吁下，空氣凈化產業專題展會——2010廣州國際室內空氣優化產品與設備展將于2010年8月26—28日在廣交會?琶洲展館C區舉辦。在當前人們環保意識強烈及產業發展的良好大環境下，空氣凈化市場的日漸興旺和利潤空間吸引了越來越多的企業投資掘金。作為國內唯一的以空氣優化為主題的展會，本屆展會專業性極強，規劃為過濾凈化、溫濕度調節、通風排氣、活性炭、光觸媒等空氣優化產品及設備、材料的展示，通過各方的合作交流，展示一個健康產業的蓬勃發展生機；在全國樹立一個空氣優化產業展標桿，本著全面展示行業發展現狀，促進行業間交流合作的原則，將全力促進空氣優化企業樹立品牌形象、促進行業發展壯大。
| 魯氏鼓風機常見的故障 |
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| 一：風機無法運轉： |
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收錄時間:2011年01月07日 18:23:27 來源:ccen 作者: |
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若想提高小型前彎式離心風機效率，及其內流的剖析對這種類型的風機提高其效率的措施之一，就是使進入流道的氣流以無沖角形式進入，為了保證流體與葉片不產生沖擊，可將葉片形狀做成雙圓弧形，即將前向彎曲葉片在進口端再彎一小段小圓弧，并同時與大圓弧相切，與徑向速度及進口內徑相切，使它在某一設計流量下的徑向速度方向保持在葉片進口端的徑向方向，使進口端切向速度為零，這樣便可提高流動效率，也就提高了風機效率。
（一）風機維護工作制度
1.風機必須專人使用，專人維修。
2.風機不許帶病運行。
3.定期清除風機內部的灰塵，特別是葉輪上的灰塵、污垢等雜質，以防止銹蝕和失衡。
4.風機維修必須強調首先斷電停車。
5.對溫度計及油標的靈敏性定期檢查。
6.除每次拆修后應更換潤滑油外，正常情況下3-6月更換一次潤滑油。
（二）風機的主要故障及原因
1.軸承箱劇烈震動
�、亠L機軸與電機軸不同心，聯軸器裝歪
�、� 機殼或進風口與葉輪摩擦
�、� 基礎的鋼度不牢固
④葉輪鉚釘松動或葉輪變形
�、萑~輪軸盤與軸松動，或聯軸器螺栓松動
�、迿C殼與支架、軸承箱與支架、軸承箱蓋于座等聯接螺栓松動
�、唢L機進出氣管道安裝不良
⑧轉子不平衡，引風機葉片磨損
2.軸承溫升過高
�、佥S承箱劇烈震動
②潤滑油脂質量不亮、變質、含有過多灰塵、粘沙、污垢等雜質
�、圯S承箱蓋、座連接螺栓緊力過大或過小
�、茌S與滾動軸承安裝歪斜，前后兩軸承不同心
�、轁L動軸承損壞
3.電極電流過大或溫升過高
①開車時進氣管道閘門或節流閥未關嚴
�、诹髁砍^規定值
�、埏L機輸送氣體的密度過大或有粘性物質
�、茈姍C輸入電壓過低或電源單相斷電
�、萋撦S器連接不正，皮圈過緊或間隙不勻
�、奘茌S承箱劇烈震動的影響
中國風機產業網 我們老是會發現有些場所的風機不但使用效果非常好，而且還能達到很好的節能降耗效果，這對于我們這些初次使用風機的用戶來說，是多么難題的事，但是只要我們也能把握這些節能降耗的方法和技巧，我們的風機也同樣能達到很好的效果，我們都知道，風機的高耗能固然也能達到一定的效果，但是卻會加重用戶的經濟本錢支出，這對于我們來說也長短常困擾的事，實在我們僅僅把握一些技巧仍是遠遠不夠的，還需要用戶在風機的不斷使用中去試探這些技巧，融會貫通效果才最佳。
風機的節能降耗是需要建立在風機沒有故障的基礎之上的，風機的震驚，噪音，摩擦都會加重風機的能源消耗,濕簾空調，葉輪旋轉時碰擦，此時會發生異常的聲音和激烈的振動。原因是貯運，安裝，使用過程中風機外殼或葉輪部件發生變形。貯運，安裝，使用過程中傳動件或機殼變形葉輪平衡破壞。原因如下：葉輪受壓變形；葉輪與軸套的連接件松動；吊裝不妥導致主軸變形；電機固定螺旋松動；風機底腳螺栓未固緊。這些都是產生風機震驚的一些因素，但是這也不是全部的原因，仍是良多其他類型的故障也會產生風機的震驚。我們在達到風機節能降耗目的之前需要把這些題目給解決了，才能進行下一步的工作。
因為風機的使用存在能源過度消耗的題目，所以電念頭的壓力比較大，產生的熱量都比較多，電機軸承損壞，配合間隙小，不符合要求；電機斷相運行或接線錯誤；電源電壓過低。這些原因都會引起風機溫渡過高的題目，解決這些題目，風機的使用效率天然就能得到進步了，而且也能達到一定的節能降耗效果。
高效率和高壓比的離心壓縮機設計，除葉輪氣動設計外，擴壓器內的壓力恢復性能也非常重要。無葉擴壓器結構簡單，性能曲線平坦，應用十分廣泛。但無葉擴壓器中 , 氣流的流動方向角較小 , 速度周向分量大 , 所以流動路程較長 , 摩擦損失大。而在有葉擴壓器中 , 葉片的形狀和安裝情況迫使氣流流動的方向角逐漸增大 , 流程縮短 , 摩擦損失小[1]。施小將[2]就為一未達到設計參數的離心壓縮機配加有葉擴壓器，從而解決了其性能偏低的問題。但在變工況情況下，由于葉片擴壓器的進口沖角損失較大，會使效率下降明顯。當沖角增大到一定值后，就容易發生強烈的分離現象，導致壓縮機的喘振。
Senoo[3]提出了低稠度葉片擴壓器LSD的概念，指出正是幾何喉口限制了葉片擴壓器的堵塞流量，故除去幾何喉口將提供比傳統葉片擴壓器更好的性能。它的結果表明：LSD在幾乎不損失穩定工況范圍的情況下，能達到相當好的壓力恢復值。 Hayami等人[4]的研究也表明：在亞音速的離心壓縮機中 , 稠度為0.69的葉片擴壓器可以在不損失流量范圍的情況下，獲得比無葉擴壓器更好的性能。 Engeda[5]對8個不同稠度的葉片擴壓器進行了試驗研究 , 認為當葉片稠度增加時 , 流動范圍變窄,壓力恢復系數提高。 Prasad Mukkavilli等人[6]的 研究結果表明，即使LSD也存在最優稠度和安裝角。 Sivan Reddy T CH等人[7]發現擴壓器的葉片弦長對靜壓恢復系數有影響，且葉片表面的靜壓分布顯示，大流量下葉片表面靜壓要小于小流量下的。趙曉路等人和費繼友等人[8－9]也對LSD的擴壓性能進行了分析。
1 葉片擴壓器模型
以某小型離心壓縮機為計算模型，設計比轉數為2.83，設計流量系數為0.0143，雷諾數為2.24×106。圖1為離心壓縮機子午面示意圖,1-1為葉輪進口，2-2為葉輪出口，3-3為擴壓器進口，4-4為擴壓器出口。圖2為葉輪與擴壓器安裝示意圖，葉輪按逆時針旋轉。同一葉輪匹配了7個不同的葉片擴壓器和一個無葉擴壓器VNL。
葉片的稠度：б=b/t=b/(2πr/n)，其中b為葉片弦長；n為葉片數；r為葉柵進口半徑。故葉片的稠度變化可以通過改變弦長b或葉片數n得到。計算中采用的7個不同的葉片擴壓器Vn190、Vn165、Vn114、Vn090、Vn064、Vb090、Vb064，其中V指葉片擴壓器；n/b表示改變的是葉片數n/弦長b；后3位數字則是葉片擴壓器稠度的100倍值。Vn190即指弦長b不變，葉片數n變化，稠度為1.9的葉片擴壓器。
圖1 離心壓縮機子午面示意圖 圖２ 葉輪與擴壓器安裝示意圖
2 數值方法
流場數值計算是應用Fine/Turbo軟件求解三維定常Navier-Stokes方程組得到的。湍流模型選用Spalart-Allmaras模型�？淀樀热薣10]用Fine/Turbo軟件求解的一個高壓比離心葉輪三維定常流場結果與試驗結果進行了詳細的對比確認，60萬以上網格數得到的計算結果與試驗結果相比是基本可信的。
將葉輪與擴壓器放在一起做網格，這樣的網格進行計算不僅能方便準確的獲得擴壓器的進口條件，更能將下游擴壓器對上游葉輪的擾動也考慮進來，從而達到更接近真實現象的結果。網格整體采用C型網格，葉輪的前緣、尾緣和擴壓器的尾緣處作為鈍體處理，網格總數約為80萬。
3 擴壓器總體性能與內部損失分析
3.1 總體性能
圖3是不同擴壓器的離心壓縮機等熵效率曲線，圖4是靜壓比曲線，擴壓器Vn165、Vn114、Vn064稠度遞減。由圖3、圖4中看出，葉片擴壓器在小流量范圍內靜壓比和等熵效率都較高, 但在大流量下各葉片擴壓器就都下降了。由圖3看出在稠度較高時，最大效率值和小流量下的效率和壓比較高，但其在大流量下效率和壓比都急劇下降。隨著稠度降低，最高效率值越低，但效率曲線越平坦，大流量下的壓比和等熵效率的下降也越慢，同時擴壓器的最佳效率點也越往大流量方向偏移，壓縮機的流量范圍也變寬了。但當稠度降低到1.14即Vn114以后，繼續降低稠度，壓縮機級的最大效率值降低了，而流動范圍的增大卻不明顯了。這現象應證了Senoo[1]的結論， 擴壓器的喉部面積影響了壓縮機的流量范圍，喉口消除后流量范圍就很小了。
與上述幾個減小葉片數降稠度得到的結果相比較，削減尾緣得到的稠度為0.64的葉片擴壓器Vb064的等熵效率和靜壓下降得更快。雖然它的喘振流量范圍略寬，但它在略大于設計工況流量下的效率很快就下降到低于無葉擴壓器。
圖３ 不同擴壓器下離心壓縮機級的等熵效率 圖４ 不同擴壓器下離心壓縮機級的靜壓比
圖5為通過改變葉片數變稠度得到的擴壓器 Vn190~ Vn064 的離心壓縮機級在不同流量下的等熵效率曲線圖；圖6為不同流量下擴壓器Vn190～Vn064 的離心壓縮機級的靜壓比圖，Φ/Φ0為實際流量與設計流量之比。從圖5中可看出，離心壓縮機的最大效率值存在最佳值，葉片數為13，稠度為1.65的擴壓器Vn165的最高效率值最大。但稠度較大的Vn190、Vn165在大流量Φ/Φ0＞1時的等熵效率和靜壓比下降明顯。而在稠度降低后，大流量下的等熵效率和靜壓比下降就緩慢多了，且其最大效率值和小流量φ/φ0＜1時的等熵效率和靜壓比的下降并不顯著。
故綜合考慮，稠度為1.14的擴壓器Vn114為合適的選擇，雖然它的最大效率值和小流量下的效率略低于Vn165，但在非設計工況下的等熵效率和靜壓比減小量較小，且從圖3中也可看出其流動范圍已十分寬廣。
圖５變擴壓器葉片數目的離心壓縮機等熵效率 圖６變擴壓器葉片數目的離心壓縮機級靜壓比
在稠度相同時，弦長的不同，使得各葉片擴壓器之間的差異也很大。為了更清楚地進行比較，圖7給出了稠度σ=0.64 不同降稠方式下的離心壓縮機級的等熵效率曲線，圖8為σ=0.64時離心壓縮機級的靜壓比曲線�？招狞c表示的是改變葉片數降稠度得到的結果；實心點表示的是削減尾緣降稠度得到的結果。從這兩個圖看出，與通過減少葉片數得到的結果相比，修剪尾緣降低稠度得到的靜壓比和效率在整個流量范圍內都要低得多。
圖7 σ=0.64不同降稠方式下離心壓縮機級的等熵效率 圖8 σ=0.64時離心壓縮機級的靜壓比
3.2 內部損失分析
為說明擴壓器內部不同截面處的流動損失分布，將擴壓器沿流動方向從進口到出口均勻地截0、0.25、0.5、0.75、1五個截面。定義總壓損失系數為Ｃpt=(pt3-pt)/(pt3-p3)。其中pt為當地總壓；pt3為擴壓器進口總壓；p3為擴壓器進口靜壓。故Cpt 值越大，就表明該處總壓損失越大。
圖９ φ/φ0＜1擴壓器內的總壓損失分布 圖10 φ/φ0＜1擴壓器內的總壓損失分布
圖9為小流量φ/φ0＜1時不同擴壓器內總壓損失系數分布，圖10為大流量φ/φ0＞1時不同擴壓器內總壓損失系數分布。從兩圖中看出，盡管Vb064在前4個流道截面內的流動損失并不十分明顯，但在擴壓器的出口截面上損失卻是最大的，流道75%截面處是擴壓器Vb064的葉片尾緣，從葉片尾緣到擴壓器出口之間的無葉區域流道內的總壓損失的急劇增大。
4 結論
（ 1 ）離心壓縮機的最大效率值在不同稠度范圍內存在最大值。
�。� 2 ）擴壓器的喉部面積影響了壓縮機的流量范圍：稠度越低，離心壓縮機流動范圍越寬廣；但在消除喉口后，繼續降低稠度，離心壓縮機的等熵效率和壓比會下降，但流動范圍的增大就很小。
�。� 3 ）在相同稠度下，減少葉片數得到的效果要優于修剪尾緣所得到的，且擴壓器內消減尾緣后存在的無葉空間內的總壓損失很大。
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