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車間安裝負壓風機_動葉可調式軸流風機動葉調節原理圖電力百科煤
| 動葉可調式軸流風機動葉調節原理圖 |
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簡介： 軸流'>軸流風機'>風機動葉調節原理（TLT結構） 軸流'>軸流送風機'>風機利用動葉安裝角的變化，使風機的性能曲線移位。性能曲線與不同的動葉安裝角與風道性能曲線，可以得出一系列的工作點。若需要流量及壓頭增大，只需增大動葉安 ...
關鍵字：可調式軸流風機
軸流送風機利用動葉安裝角的變化，使風機的性能曲線移位。性能曲線與不同的動葉安裝角與風道性能曲線，可以得出一系列的工作點。若需要流量及壓頭增大，只需增大動葉安裝角；反之只需減少動葉安裝角。
軸流送風機的動葉調節，調節效率高，而且又能使調節后的風機處于高效率區內工作。采用動葉調節的軸流送風機還可以避免在小流量工況著落在不穩定工況區內。軸流送風機動葉調節使風機結構復雜，調節裝置要求較高，制造精度要求亦高。
改變動葉安裝角是通過動葉調節機構來執行的，它包括液壓調節裝置和傳動機構。液壓缸內的活塞由軸套及活塞軸的凸肩被軸向定位的，液壓缸可以在活塞上左右移動，但活塞不能產生軸向移動。為了防止液壓缸在左、右移動時通過活塞與液壓缸間隙的泄漏，活塞上還裝置有兩列帶槽密封圈。當葉輪旋轉時，液壓缸與葉輪同步旋轉，而活塞由于護罩與活塞軸的旋轉亦作旋轉運動。所以風機穩定在某工況下工作時，活塞與液壓缸無相對運動,屋頂排風機。
活塞軸的另一端裝有控制軸，葉輪旋轉時控制軸靜止不動，但當液壓缸左右移動時會帶動控制軸一起移動。控制頭等零件是靜止并不作旋轉運動的。
葉片裝在葉柄的外端，每個葉片用6個螺栓固定在葉柄上，葉柄由葉柄軸承支撐，平衡塊與葉片成一規定的角度裝設，二者位移量不同，平衡塊用于平衡離心力，使葉片在運轉中成為可調。
動葉調節機構被葉輪及護罩所包圍，這樣工作安全，避免臟物落進調節機構，使之動作靈活或不卡澀。
當軸流送風機在某工況下穩定工作時，動葉片也在相應某一安裝角下運轉，那么伺服閥將油道①與②的油孔堵住，活塞左右兩側的工作油壓不變，動葉安裝角自然固定不變。
當鍋爐工況變化需要減小調節風量時，電信號傳至伺服馬達使控制軸發生旋轉，控制軸的旋轉帶動拉桿向右移動。此時由于液壓缸只隨葉輪作旋轉運動，而調節桿(定位軸)及與之相連的齒條是靜止不動的。于是齒套是以B點為支點，帶動與伺服閥相連的齒條往右移動，使壓力油口與油道②接通，回油口與油道①接通。壓力油從油道②不斷進進活塞右側的液壓缸容積內，使液壓缸不斷向右移動。與此同時活塞左側的液壓缸容積內的工作油從油道①通過回油孔返回油箱。
由于液壓缸與葉輪上每個動葉片的調節桿相連，當液壓缸向右移動時，動葉的安裝角減小，軸流送風機輸送風量和壓頭也隨之降低。
當液壓缸向右移動時，調節桿(定位軸)亦一起往右移動，但由于控制軸拉桿不動，所以齒套以A為支點，使伺服閥上齒條往左移動，從而使伺服閥將油道①與②的油孔堵住，則液壓缸處在新工作位置下(即調節后動葉角度)不再移動，動葉片處在關小的新狀態下工作。這就是反饋過程。在反饋過程中，定位軸帶動指示軸旋轉，使它將動葉關小的角度顯示出來。
若鍋爐的負荷增大，需要增大動葉角度，伺服馬達使控制軸發生旋轉，于是控制軸上拉桿以定位軸上齒條為支點，將齒套向左移動，與之嚙合齒條(伺服閥上齒條)也向左移動，使壓力油口與油道①接通，回油口與油道②接通。壓力油從油道①進進活塞的左側的液壓缸容積內，使液壓缸不斷向左移動，而與此同時活塞右側的液壓缸容積內的工作油從油道②通過回油孔返回油箱。此時動葉片安裝角增大、鍋爐透風量和壓頭也隨之增大。當液壓缸向左移動時，定位軸也一起往左移動。以齒套中A為支點，使伺服閥的齒條往右移動，直至伺服閥將油道①與②的油孔堵住為止，動葉在新的安裝角下穩定工作。 |
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收錄時間:2011年03月05日 04:05:36 來源:互聯網 作者: |
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???? 為徹底解決煤氣管道及閥門的泄漏和堵塞題目，并確保煤氣的安全穩定輸出，決定從風機出口管至新煤氣主管的2條DN1200支管展設1條DN1200臨時煤氣管道（如圖中虛線所示）。在確保不中斷輸出煤氣的同時，把風機后DN900煤氣支管及DN1200煤氣水平貫通管隔離，徹底檢驗更換處理，待檢驗完畢，拆除臨時管道。 由于是在風機房進行長時間多區域的“心臟手術”，安全檢驗難度極大；又因不能中斷輸送煤氣，安全生產壓力極大。為此，我們充分考慮了安全生產及施工安全，在切實落實安全措施的條件下，確定了工程實施的4個階段：①臨時管就位；②A、B、C、D、E、F點碰頭及臨時管投用；③原DN1200管更換及投用；④臨時管拆除。 嚴蘊奇 徐風雷 許萬國 夏旭 相關閱讀:
| 送風機跳閘停機故障處理 |
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現象 1、送/引風機'>風機A跳閘'>跳閘。 2、RB動作。 3、C（E）磨跳閘'>跳閘 處理 1、送風機'>風機A跳閘，確認引風機A聯跳。確認送/引風機A出/進口門封閉，調節擋板封閉。確認送/引風機B自動開大。 2、確認RB動作，目標負荷400MW，目標壓力14MPa。C（E）磨跳閘，并自動隔離。各層點火油槍開始投運。 3、聯系助手關注汽機/電氣。 4、匯報值長，聯系檢驗。 5、檢查送/引風機B運行正常。維持總風量與負荷相符，維持氧量正常，爐膛壓力正常。維持爐膛氧量3.7。在調整過程中答應氧量不低于1.5運行。 6、檢查一次風機A/B運行正常，制粉系統運行正常。 7、檢查燃燒穩定、火檢正常，油槍運行正常、無漏油、油壓正常。 8、投運空預器吹灰。 9、加強主/再汽、壁溫監視，過熱度正常，中間點溫度最高峰值不超過410℃，必要時手動調整煤/水比、煙道擋板。 10、留意貯水箱水位。 11、檢查汽機側主要參數在正常范圍內。 12、檢查給水系統、凝聚水系統正常。 13、就地檢查送風機A情況，檢查送風機A開關保護動作情況。 14、全面檢查爐、機、電系統運行正常。 15、復位RB。 |
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收錄時間:2011年02月21日 17:43:33 來源:中國電力資料網 作者: |
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1 引言 無風道誘導風機已經廣泛于國內地下停車場，至仿已有近萬中誘導風機使用在國內幾百個地下停車場內，為改善地下停車場的空氣品質，降低地下停車場透風系統的一次投資和運轉用度起到了一定的作用。實際上，這種透風空調系統在國外，除了用于地下停車場的透風換氣以外，在高大空間空調系統中也得到了廣泛的應用，尤其是在日本應用工程很多，其中些典型應用實例引人注目。 2001的在廣州國際會展中心的空調設計中，日本佐藤設計事務所在大面積的展覽會場中，采用了無風道誘導風機空調系統，這是這種系統第一次在國內空調工程中應用，因此引起了國內空調界極大的愛好，也引發了對這種系統在空調工程中可行性的激烈爭論。 由于在廣州國際會展中心的空調設計中，日方只提供了設計方案，而未提供設計所必須的計算資料，因此給國內設計職員的設計造成了很大的困難，同進也增加了這種能風空調系統神秘的色彩。為解決無風道誘導透風系統在空調工程應用過程中所缺少的設計計算資料，筆者從2001年中期開始，對這種系統進行了深進的，通過對其主要部件的改造，性能的測試，以及設計計算方法的研究，尤其是通過實際工程的實踐，基本上把握了這種系統工程空調工程的設計計算方法，為今后在國內空調工程中推廣和應用這種先進系統提供一實用的設計資料。 2 工作原理及系統的組成 由[1]的可以知道，當空氣由直徑為D0的噴品，以送風速度V0向往一個不受四周界面表面限制的空間擴散時，由于射流邊界與四周介質間的紊活動量交換，四周空氣不斷被卷進，沿射程方向，射流不斷擴大，射流流量不斷增加，射流軸心速度則逐漸衰減。如圖1所示，無風道誘導風機空調系統的空調機組送出的空氣不是像傳統的空調系統那樣，通過送風風道將經過處理的空氣送到需要的地方，而是通過噴嘴直接送進空調空間，而誘導風機機組被置于射流主氣流的流道中，當射流軸心速度下降時，利用誘導風機，使主氣流獲得新的動力，將處理過的空氣送到指定的位置，通過改變誘導風機機組的送風口角度和方向，還可以調整冷、熱氣流的落差，防止了冷風過早進進工作區，導致人體不舒適，也解決了熱風難以下送的困難，同時還可以使主氣流轉向，避免了送風死區的出現，減少了區域溫差。 圖1 無風道誘導風機空調系統示意圖 可利用的誘導風機機組有兩種形式，一種形式為：誘導風機機組有三個送風口，且送風口的位置有5個方向可以安裝，回風口置于機組后部和兩側上部，這種被稱為TOPVENT? 2的誘導風機為瑞典ABB公司在日本的控股公司富列克特(Flkt)公司的專利產品[2]。另一種形式為：誘導風機采用上下角度分別可以調節30°的平面送風口，由于單機風口的寬度可以達到1800mm，因此可能形成很寬的平面射流，回風口可以設在機組后部，或者下部，這一產品已由筆者研制成功，并獲得專利。 3 設計計算方法 采用誘導風機替換傳統的風道用于空調系統，其風險性遠遠大于常規有道空調系統，可能出現的是：①由空調機組送出的冷(熱)風未能達到誘導風機處，就著落，結果在空調房間內出現明顯的區域溫差;②冷氣流中途著落，導致明顯的"吹風感"，引起人體不舒適;③送風不送到所有需要空調的區域，形成氣流停滯區;④氣流噪聲題目;⑤熱風下送總是。上述這些題目，回納起來，在設計過程中需要解決的實際上就是：①氣流組織計算題目;②氣流組織形式題目。下面分別說明。 3.1 氣流組織計算 3.1.1 基本計算公式 固然最近十年，CFD技術在氣流組織設計中已得到一定的應用，但是由于影響因素繁多，其正確性沿無法替換以實驗為基礎的計算方法。國內外空調工程設計中采用的主要還是以實驗為基礎的計算方法。如圖1所示，無風道誘導風機空調系統，實際上是多股噴口射流的疊加。氣流組織計算的目的就是確定：①軸心速度衰減;②軸心軌跡，即射流落差;③軸心溫度衰減規律。目前國際上使用的射流計算公式的形式基本相同[3～5]，主要區別在于通過實驗得到經驗系數不盡相同。 軸心速度衰減公式： (1) 式中 V0--出風口均勻風速，m/s; Vx--射程X處軸心速度，m/s; K1--軸心速度常數，無因次; A0--出風口有效面積，m2。 X--射程，m。 非等溫射流軸心軌跡，即射流落差計算公式： (2) 式中 Y--射流軸心偏離水平軸之間隔，m; a0--射流出口軸線與水平軸之夾角; y--系數，與風口形式和尺寸有關，y=0.47±0.06，無因次; K2--軸心溫度常數，無因次; Ar0--阿基米德數。 軸心溫度衰減規律： (3) 式中 TO--出風口送風溫度，℃; TX--射程X處軸心溫度，℃; TR--回風溫度，℃; 誘導風機用于空調系統與用于透風系統時，最大的區別就是前者是非等溫送風，而后者是等溫送風，對于非等溫射流，其射程、軸心軌跡、軸心速度衰減、軸心溫度衰減都將受到阿基米德準數的影響[3]。固然氣流組織已經是一個很老的課題，但是目前可供工程設計使用的較正確的計算公式并不完善，例如非等溫送風的軸心速度衰減就缺乏可靠的計算公式，因此對于非等溫送風，目前國外仍然采用式(2)進行計算[3]。同時，采用什么樣的公式進行計算尚存在較大的分歧。 3.1.2 軸心速度常數和軸心溫度常數 在式(1)～(3)中，軸心速度常數K1和軸心溫度常數K2對計算結果影響很大。K1國亦稱風口特性系數、送風口常數。國內在進行射流軸心速度衰減計算時，同時采用另一個與風口有關的經驗系數，被稱不紊流系數a[6]，a和K1之間存在以下換算關系：a=0.42/ K1。軸心速度常數是一個與風口形式和具體結構有關的實驗參數，它表示軸心動能損失[3]，對于一種形式的風口，軸心速度常數歷來被看成常數，但是最近研究發現軸心速度常數并非常數，它還與送風口風速有關[3，7]。K1、a和K2固然都是由試驗確定的參數，使用簡單，但是國內在計算過程中也存在一些題目：①式(1)有兩種形式，當式(1)中的 采用DO替換時，公式中常數 應除往;②不同的風口采用相同的軸心速度常數，目前通用的速度衰減和射流軸心軌跡計算公式，已將噴口的軸心速度常數和軸心溫度常數具體數值寫進公式中，因此采用其他風口(如矩形風口，條縫風口，旋流風口等)，仍采用這些計算公式，將導致明顯誤差;③軸心速度常數取值過大，部分廠家，為了貿易利益，任意進步風口射程(即軸心速度常數)，最近在國內會展類建筑的空調設計中這已是司空見慣的事。固然各類手冊和教科書都登載有軸心速度常數和軸心溫度常數表，但是表中風口形式過于籠統，因此正確性較差，對于一種形式、尺寸一定的風口，一般最好通過實驗來確定。表1是目前常用的軸心速度常數和軸心溫度常數。 常用風口的軸心速度和軸心溫度常數 表1 為了確保無風道誘導風機透風空調系統的可靠性，筆者委托國家空調 設備 質量監視檢驗中心對TOPVENT? 2型誘導風機機組和空調機組用DVN球型噴口性能進行了檢測，圖2為誘導風機用球型噴口的軸心速度常數K1和圖3是DVN球型噴口的軸心速度常數K1的測試結果。 由圖2和圖3可以看出：①K1并非一個常數;②固然誘導風機上的三個噴口形式、尺寸完全相同，但是由于安裝部位和出風角度不同，K1不同;③射程超過6m之后，誘導風機噴口K1基本不變;④對于DVN球型噴口，出口速度增加，射程增加，K1減少。 圖2 誘導風機機組球型噴口軸心速度常數K1 圖3 DVN型球型噴口軸心速度常數K1 3.1.3 貼附射流的影響 誘導風機一般都是掛在天花下部，因此除了將噴嘴置于誘導風機的底部下送外，射流一般都會貼附在天花上，形成貼附射流，通常是將貼附射流視而不見為自由射流的一半，風口斷面面積加倍，因此軸心常數即是自由射流的 ，即表1最大值6.2變成8.77。 對于貼附射流，人們最關心的是非等溫射流的貼附長度，即射流分離間隔，對于非等溫附射流，式(4)是目前使用最廣泛的一種計算公式[8]： (4) 式中 xs--射流分離間隔，m;ΔP--風口靜壓降，Pa。 3.1.4 多股平行射流的影響 由于無風道誘導風機空調系同一般都是采用多臺空調機組和多臺誘導風機并列，因此實際上都為多股平行非等溫射流，由式(5)可以看出[1]，多股平行射流的速度衰減慢于單股射流，射流射程加長。 (5) 其中l--噴口之間的間距，m。 比較式(1)和式(5)可以看出，多股平行射流與單股射流的區別在于前者多了一項 ，圖4表示了4種不同噴口間距下，相同的射程時，兩種射流軸心速度的差異，由圖可知，當噴口之間的間距超過了2m時，兩種射流的差異已經非常小。 3.1.5 設計計算方法 利用式(1)～式(4)和實驗所得噴口軸心速度常數K1即可進行無風道誘導風機空調系統設計計算。設計步驟如下所述： �、俑鶕惋L量和空氣分布器標準(JG/T-1999)規定：風口全壓損失應不超過100Pa的原則，選擇噴口的規格和數目;②利用式(4)計算噴嘴送風長度(軸心速度為0.5m/s);③根據射流的出風夾角為22°的規律[3]繪制送風射流分布圖;④考慮到非等溫射流的影響，第一排誘導風機設置在0.8倍噴嘴送風長度xs之處，第一排誘導風機的數目按3m間距布置，誘導風機必須在送風氣流范圍內;⑤利用式(3)計算末端軸心溫度Tx;⑥計算第一排誘導風機的送風長度(軸心速度為0.5m/s); ⑦第二排誘導風機設置在0.8倍誘導風機噴嘴送風長度xs之處;⑧第二排誘導風機的數目仍按3m間距布置，數目同第一排;⑨第三排以后的誘導風機數目和間距同前;⑩分別計算射流末端軸心溫度。 設計實例：空調機組風量5000m3/h，選擇3個DVN400球型噴口(喉口直徑398mm)，間距2m，喉口風速度4m/s，出風速度12.1m/s時，全壓損失95.4Pa，靜壓損失85.8 Pa，送風溫度10℃，室內溫度26℃，軸心速度為0.5m/s時送風間隔為17m，第一排誘導風機布置在13m處，每排4臺，第一排處軸心溫度為25℃，第二排誘導風機布置在離第一排誘導風機6m處，每排4臺。誘導風機共6排，排間距6m，臺間距3m，總射程50m,水簾空調。最后一排軸心溫度已經接近室溫。以上計算結果與CFD模擬結果大致一致，主要區別是軸心溫度的升高CFD模擬結果明顯低于上述計算，原因可能是，由于是多股水平射流送風，除了最外側的，射流邊界卷吸的主要是送風射流，并非是像單股射流那樣卷吸的是室內空氣，因此軸心溫度升高速度明顯低于用單股射流公式計算的結果，這是無風道誘導透風系統用于空調系統中的一個新發現。 3.2 氣流組織形式 由于無風道誘導風機空調系統是利用空氣氣流來分布處理過的空氣，因此氣流組織形式，即空調機組和誘導風機的位置，以及布置方式對整個空調系統的使用效果甚大。 空調機組一般沿墻布置，可以是單側送風、雙側對送，對角線對送�？照{機組，即送風口的高度和角度應該通過確定，以保證在設計的射程內，射流能到達第一排誘導風機所處的位置，宜采用貼附送風�？照{機組之間的間隔，應考慮到氣流的覆蓋面，由于射流的出風平角一般為22°，因此應該通過作圖的，盡可能減少氣流無法覆蓋的區域的面積。為了解決冷風過早的進進工作區，同時解決熱風難以下送的困難，空調機組應該采用送風角度可以電支調節的噴口，DVN球型噴口可以用手動和電動方式和上和向下調節30°，公道的送風角度應由計算確定。 第一排誘導風機的離空調機組的間隔，誘導風機之間的間隔，應由計算確定。誘導風機排間距的確定與空調機組之間的間隔的原則相同。當空調系統總射程較遠，空間較大，射流離地面較高時，宜采用TOPVENT?? 2形式誘導風機機組，可以在誘導風機的前部布置兩個噴口，在誘導風機的下部布置一個噴口，使得在形成向前的主氣流的同時，在誘導風機的下部形成一股垂直向下的空調送風氣流，以便減少室內的區域溫差，這點對冬季需要送熱風的建筑尤為重要。對于層高不高的大面積空間，宜采用平面送風形式的誘導風機，由于這種誘導風機的出風口角度可以向上下各調節30°，出風口為很寬的扁平射流，因此空調效果更加理想。 4 結論 無風道誘導透風系統于高大空間的空調系統，是一種大膽的嘗試，這是一種值得推廣的新的空調系統設計方法。和實驗，以及工程實踐證實這種空調系統是可選擇，在上優于常規空調系統。本文提出的計算方法，經工程實踐驗證可供工程設計計算。但是要使得這一先進的空調系統使用到更廣泛的建筑中往，并取得更好的使用效果，家很多課題需要探討，其中在設計計算方法中，如溫度衰減計算、速度衰減計算、多股非等溫水平射流計算等等，還需要進行深進的研究。 1 引言 無風道誘導風機已經廣泛于國內地下停車場，至仿已有近萬中誘導風機使用在國內幾百個地下停車場內，為改善地下停車場的空氣品質，降低地下停車場透風系統的一次投資和運轉用度起到了一定的作用。實際上，這種透風空調系統在國外，除了用于地下停車場的透風換氣以外，在高大空間空調系統中也得到了廣泛的應用，尤其是在日本應用工程很多，其中些典型應用實例引人注目。 2001的在廣州國際會展中心的空調設計中，日本佐藤設計事務所在大面積的展覽會場中，采用了無風道誘導風機空調系統，這是這種系統第一次在國內空調工程中應用，因此引起了國內空調界極大的愛好，也引發了對這種系統在空調工程中可行性的激烈爭論。 由于在廣州國際會展中心的空調設計中，日方只提供了設計方案，而未提供設計所必須的計算資料，因此給國內設計職員的設計造成了很大的困難，同進也增加了這種能風空調系統神秘的色彩。為解決無風道誘導透風系統在空調工程應用過程中所缺少的設計計算資料，筆者從2001年中期開始，對這種系統進行了深進的，通過對其主要部件的改造，性能的測試，以及設計計算方法的研究，尤其是通過實際工程的實踐，基本上把握了這種系統工程空調工程的設計計算方法，為今后在國內空調工程中推廣和應用這種先進系統提供一實用的設計資料。 2 工作原理及系統的組成 由[1]的可以知道，當空氣由直徑為D0的噴品，以送風速度V0向往一個不受四周界面表面限制的空間擴散時，由于射流邊界與四周介質間的紊活動量交換，四周空氣不斷被卷進，沿射程方向，射流不斷擴大，射流流量不斷增加，射流軸心速度則逐漸衰減。如圖1所示，無風道誘導風機空調系統的空調機組送出的空氣不是像傳統的空調系統那樣，通過送風風道將經過處理的空氣送到需要的地方，而是通過噴嘴直接送進空調空間，而誘導風機機組被置于射流主氣流的流道中,屋頂風機，當射流軸心速度下降時，利用誘導風機，使主氣流獲得新的動力，將處理過的空氣送到指定的位置，通過改變誘導風機機組的送風口角度和方向，還可以調整冷、熱氣流的落差，防止了冷風過早進進工作區，導致人體不舒適，也解決了熱風難以下送的困難，同時還可以使主氣流轉向，避免了送風死區的出現，減少了區域溫差。 圖1 無風道誘導風機空調系統示意圖 可利用的誘導風機機組有兩種形式，一種形式為：誘導風機機組有三個送風口，且送風口的位置有5個方向可以安裝，回風口置于機組后部和兩側上部，這種被稱為TOPVENT? 2的誘導風機為瑞典ABB公司在日本的控股公司富列克特(Flkt)公司的專利產品[2]。另一種形式為：誘導風機采用上下角度分別可以調節30°的平面送風口，由于單機風口的寬度可以達到1800mm，因此可能形成很寬的平面射流，回風口可以設在機組后部，或者下部，這一產品已由筆者研制成功，并獲得專利。 3 設計計算方法 采用誘導風機替換傳統的風道用于空調系統，其風險性遠遠大于常規有道空調系統，可能出現的是：①由空調機組送出的冷(熱)風未能達到誘導風機處，就著落，結果在空調房間內出現明顯的區域溫差;②冷氣流中途著落，導致明顯的"吹風感"，引起人體不舒適;③送風不送到所有需要空調的區域，形成氣流停滯區;④氣流噪聲題目;⑤熱風下送總是。上述這些題目，回納起來，在設計過程中需要解決的實際上就是：①氣流組織計算題目;②氣流組織形式題目。下面分別說明。 3.1 氣流組織計算 3.1.1 基本計算公式 固然最近十年，CFD技術在氣流組織設計中已得到一定的應用，但是由于影響因素繁多，其正確性沿無法替換以實驗為基礎的計算方法。國內外空調工程設計中采用的主要還是以實驗為基礎的計算方法。如圖1所示，無風道誘導風機空調系統，實際上是多股噴口射流的疊加。氣流組織計算的目的就是確定：①軸心速度衰減;②軸心軌跡，即射流落差;③軸心溫度衰減規律。目前國際上使用的射流計算公式的形式基本相同[3～5]，主要區別在于通過實驗得到經驗系數不盡相同。 軸心速度衰減公式： (1) 式中 V0--出風口均勻風速，m/s; Vx--射程X處軸心速度，m/s; K1--軸心速度常數，無因次; A0--出風口有效面積，m2。 X--射程，m。 非等溫射流軸心軌跡，即射流落差計算公式： (2) 式中 Y--射流軸心偏離水平軸之間隔，m; a0--射流出口軸線與水平軸之夾角; y--系數，與風口形式和尺寸有關，y=0.47±0.06，無因次; K2--軸心溫度常數，無因次; Ar0--阿基米德數。
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