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豬場水簾維修硐室爆破在芹山水電站大壩施工中的應用(1)鍋爐送風
摘要：穆陽溪芹山電站位于福建省周寧縣泗橋鄉芹山村四周�？値烊�2.65億m3，電站總裝機容量70MW。水電站樞紐的攔河壩為鋼筋砼面板堆石壩。年夜壩總填筑方量230萬m3，總工期為37個月，高峰月上壩填筑集中在98年10月至99年2月,平均強度要求在20萬m3/月以上。
關頭詞：硐室爆破芹山水電站年夜壩施工
1.工程概況
穆陽溪芹山電站位于福建省周寧縣泗橋鄉芹山村四周�？値烊�2.65億m3，電站總裝機容量70MW。水電站樞紐的攔河壩為鋼筋砼面板堆石壩。年夜壩總填筑方量230萬m3，總工期為37個月，高峰月上壩填筑集中在98年10月至99年2月,平均強度要求在20萬m3/月以上。
芹山水電站面板堆石壩在本3#和4#料場進行峒室爆破是國家電力公司采用《采用硐室爆破方式開采合適級配要求的面板堆石壩壩料現場實驗和推行運用》科學技術研究項目中的一個子項目，其目的是經由過程峒室爆破實驗研究，掌握高強度開采面板壩壩料的技術，制定和推行設計方式和施工工藝，為國內同類型高壩施工提供數據。
為解決高峰期上壩供料要求,連系國家電力公司重點科技研究推行課題實驗要求，我局于1998年8月1日在3#料場進行硐室爆破實驗，爆破總方量約14.36萬m3，共裝藥65624kg；10月14日在4#料場進行了硐爆實驗，爆落總方量約7.06萬m3，共裝藥48413kg，炸藥單耗為0.69kg/m3，分成4個段倡議爆。
兩料場巖性均為火成巖，巖性單一，以流紋質晶屑凝灰巖為主。弱風化巖石飽和抗壓強度65～120MPa，微風化巖抗壓強度120～146MPa。兩料場前期已進行了爆破開挖，籠蓋層和強風化層均已剝離。
2.爆破方案
采用強松動條形藥包硐室爆破方案，其理由為：與集中藥包相比，條形藥包爆破具有能量散布平衡、能量哄騙率高、巖石破碎平均、松動效果好等特點。依據深孔爆破“小抵當線，寬孔距”有益于巖石破碎的原理，哄騙料場的現實地形、地質條件，在合理的W/H比值范圍內，盡量采用較小的抵當線并哄騙微差爆破來改善巖石的爆破效果。
3.硐室爆破參數及爆破效果
3＃料場采用單層雙排條形藥室，導洞與藥室呈“干”字形（見圖一）。主導洞斷面尺寸為高1.6m、寬1.2m，藥室斷面尺寸為高1.8m、寬1.2m。最小抵當線9.0～23.0m，W/H=0.5～0.6,炸藥單耗為0.46kg/m3，分成10個段倡議爆，導洞共掘進317.0m，梗塞長度為95m。（附3┝銑∽耙┙峁雇跡剖┕ね跡┦葉廈嬙跡?BR>3＃料場硐爆后，從爆堆表層情況看，除斷層帶及上游藥室端部有部門超徑年夜塊石（年夜于800mm）外，其余破碎效果與梯段爆破比力相差不年夜，經統計概況年夜塊石總方量為1096m3，占總爆破方量的0.76。以后對爆堆內部進行顆分實驗，取樣總量為42268.9kg，年夜于800mm以上年夜塊石重量為2290kg，年夜塊石含量為5.3。在與表層年夜塊率相加后，3＃料場硐爆年夜塊率為6.16。
由于峒室一次起爆藥量較年夜，為了確保爆破地址四周人員﹑機械和建筑物﹑機關物及周圍情況的平安，我局估量了爆破發生的各類風險并由此肯定爆破時的平安距離。爆破前對距3＃料場160m的砼橋梁進行了草包籠蓋庇護。爆破時在對砼橋梁進行的爆破振動監測中，測出橋基水平振速3.93cm/s。垂直振速為4.32cm/s。整體爆破情況到達了設計要求。橋體未遭到損害。4.硐室爆破料使用情況
3＃料場的硐爆料共14.36萬m3，全數用在年夜壩的主堆石區▽657～▽684高程和姑且斷面▽684～▽710高程，4＃料場硐爆料共7.06萬m3,經由過程跨趾板橋上壩，填筑區域為主、次堆石區的▽673～▽680高程。
98年9月底至10月初，我局實驗室對3＃料場的硐爆料進行了碾壓挖坑實驗，實驗場地選在壩體填筑區，實驗共分主堆石區和次堆石區兩種。主堆石展料厚度為800mm，次堆石展料厚度為1200mm，實驗分兩次進行，每次兩組，每組挖坑2個。采用16噸振動碾進行碾壓，碾壓共分6遍和8遍兩種。經由過程沉降丈量和挖坑灌水實驗，測得主堆石區平均的干密度為2.10g/cm3，平均孔隙率為18.9；次堆石區平均的干密度為2.025g/cm3，平均孔隙率為19.975，顆分粒徑曲線在設計包絡曲線范圍內，均合適堆石區設計要求。（附顆粒級配曲線圖）
5.硐室爆破成效
5.1芹山工地料場硐室爆破是國電公司重點科研項目，爆破成功后，為該課題的研究提供了年夜量的數據，并為國內同類型工程的施工提供了貴重的經驗。
5.23＃、4＃料場硐室爆破時間均選在年夜壩填筑高峰期，壩體填筑工期較緊，填筑強度年夜，壩體急需用料，硐室爆破的成功為年夜壩填筑提供了年夜量知足要求的填筑料，保證了年夜壩填筑的強度，加速了施工進度。施工速度和開采強度高于經常使用的深孔梯段爆破。
5.3在地形較復雜，周轉料場緊缺的情況下，梯段爆破對施工道路及工作面要求較高，而硐室爆破較好的解決了這些矛盾。
5.4硐室爆破裝備投進少于經常使用的深孔梯段爆破，成本低于梯段爆破成本，經濟效益較著。
6.硐室爆破體味
6.1各類爆破參數選擇合理，精心組織施工，采用硐室爆破方式開采面板壩壩料完全可以到達質量要求。
6.2爆破實驗的成效講明，爆破粒徑、壓實效果接近經常使用的深孔梯段爆破，合適面板壩壩料的要求，但硐室爆破粗顆粒含量普遍比梯段爆破要年夜一些。
6.3為合適填筑料級配要求，硐室爆破開采壩料，最小抵當線一般不宜跨越20m，最好控制在15～18m范圍內。
6.4W/H值的拔取應斟酌爆破巖體的破碎水平，一般情況下，巖體較破碎則取0.5～0.6；巖體較完整時可取0.6～0.9。
6.5硐室爆破開采壩料主要采用松動或強松動爆破，爆破作用指數的選擇與藥室安插形式有關，在多層多排藥室爆破中，原則上：前排藥室取值比后排小，上層藥室取值比下層小。
摘 要:我公司鍋爐送風機電機滑動軸承(軸瓦)潤滑方式為液體機械油固定油室潤滑，主要部件由軸瓦、帶油環和軸瓦座組成。由于軸瓦座油室油量有限，在夏季環境溫度較高時無法將電機軸和軸瓦摩擦產生的熱量快速帶走，致使夏季軸瓦溫度偏高。現加裝一套循環油工程，加大潤滑油量，將電機軸和軸瓦摩擦產生的熱量快速帶走，以達到降低軸瓦溫度的目的，提高送風機運行的安全穩定性。
關鍵詞:送風機 軸瓦 溫度 循環油
1 概述
鶴壁萬和發電有限責任公司裝機容量為2×220MW，每臺爐配兩臺G4—73—11NO28D型送風機，左、右旋各一;此次改造為#2爐的兩臺送風機。由于我公司機組為調峰機組，曾發生了多起因電機軸瓦溫度過高，送風機被迫低速運行而無法參與調峰的事故，造成機組無法安全、穩定、經濟運行。原因是多方面的，但電機軸瓦溫度過高是主要原因。鑒于這種情況，我們計劃改進送風機軸瓦的潤滑方式。由原來的有限固定油室改為現在的固定油室加外置油循環工程，增加了潤滑油量、進行循環并冷卻降溫，有效地降低了軸瓦溫度，保證了送風機的安全運行。
2 潤滑油改進原則
送風機原有的軸瓦座內潤滑油量有限，每套軸瓦座內潤滑油為15公斤，在夏季時無法滿足軸瓦冷卻的需要，致使軸瓦溫度偏高�，F增加一套油循環工程即增加油箱、油泵、油管道及控制閥門一套，增加軸瓦的潤滑油量，滿足軸瓦冷卻需要以降低軸瓦溫度。
3 油工程改造工藝
3.1 供油工程制作 為了節約資金，循環油工程的供油裝置采用自己制作的方法，采用6mm厚的普通鋼板，制作成長800mm、寬500mm、高500mm的油箱;油泵采用安陽產的型號為CB-B20的一體式油泵(帶電機);其它所需材料有:4〞銅球閥兩個。直徑20mm的普通焊接管道12米，直徑60mm的無縫鋼管10米及直徑33mm的無縫鋼管15米。
油箱的制作:先將鋼板焊接成長800mm、寬500mm、高 500mm的容器，在容器內部布置冷油器，因冷卻油量小，回油溫度不高、油箱較大，冷油器采用簡易的蛇形管布置從油箱側面引出接冷卻水，蛇形管經試壓沒有漏點后將油箱上面鋼板密封，油箱內部制作完畢。油箱上面開進油孔、回油孔、加油孔、調節油孔，油箱側面底部開一個放油孔。
油箱制作完畢后，在油箱一旁低位固定CB-B20型一體式油泵，連接油泵的進油管、調節油管及出油管。
3.2 油管道及閥門安裝
循環油進油量不能過大，采用20mm普通焊接管道，在靠近軸瓦座處的進油管道上安裝控制閥門，以便調節進油量。軸瓦回油必須保證及時，回油管道直徑應大于進油管道，采用60mm無縫鋼管即可，回油管道需在靠近油箱處安裝控制閥門�；赜凸苈放c軸承座的連接于軸承座的油面鏡處卸下，選取直徑相同的管段一頭車出螺紋擰在油面鏡處，擰緊后在管段內設置擋油板。擋油板的高度與正常運行時的中間油位線高度相同，這樣的目的是為了保證油泵故障時，仍可保證軸承的正常運行所需的油位。連接進油管路、回油管路、調節油管路。
3.3 油工程運行時的調節方法
啟動油泵，先將調節油門全開，此時油泵的出油經調節油管路全部回到油箱。逐漸關小調節油門，使油經進油管路向軸承座供油，根據所需潤滑油量的大小調節調節油門的開度。注意進油量不可過大，以免回油不及時造成漏油。
4 改進后的效果
經過改進有效降低了軸瓦溫度，以2009年6月24 日為例，當天環境溫度達到38℃，#2爐#2送風機電機承力側軸瓦未投循環油時軸瓦溫度為65℃(軸承座上的就地溫度計)，油工程投入后，溫度降到50℃。
5 經濟分析
5.1 投入:
一次投入約小于4000元，加每年的運行、維護成本6000元，每年總成本小于10000元。
5.2 效益:
避免一次降負荷或停機，產生經濟效益50～100萬元。
6 總結
對送風機潤滑方式的改進，極大地提高了鍋爐送風機運行的穩定性，為保障機組的安全、經濟運行奠定了基礎，取得了一定的經濟和社會效益，同時為小油室軸瓦降溫提供了借鑒范例。
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