鐵皮廠房通風降溫_貴州盤北煤矸石電廠第一批輔機設備招標公告軸

貴州盤北煤矸石電廠第一批輔機設備招標公告
所屬行業:能源化工
標訊類別:國內招標
資源來源:商業融資
所屬地區:貴州
一、項目基本情況
項目地點：貴州省六盤水市盤縣灑基鎮大坪地
項目整體進度：第一臺機組于2013年2月投產，第二臺機組于2013年5月投產。
二、本次招標標段情況一覽表
序號 招標編號 標段名稱 單位 數量
1 KF-ZB-03-2009-007 一次風機 臺 4
2 KF-ZB-03-2009-008 二次風機 臺 4
3 KF-ZB-03-2009-009 電袋除塵器 臺 4
4 KF-ZB-03-2009-010 高壓流化風機 臺 6
5 KF-ZB-03-2009-011 渣倉及石灰石粉倉 臺 各2
6 KF-ZB-03-2009-012 石灰石粉輸送系統 套 2
7 KF-ZB-03-2009-013 輸渣設備 套 2
8 KF-ZB-03-2009-014 傾斜式滾軸篩 臺 2
9 KF-ZB-03-2009-015 橋式抓斗起重機 臺 4
10 KF-ZB-03-2009-016 環式碎煤機 臺 2
11 KF-ZB-03-2009-017 細碎機 臺 2
12 KF-ZB-03-2009-018 細粒篩煤機 臺 2
13 KF-ZB-03-2009-019 綜合辦公樓電梯 臺 1
14 KF-ZB-03-2009-020 鍋爐補給水系統 套 2
15 KF-ZB-03-2009-021 循環水泵 臺 4
16 KF-ZB-03-2009-022 循環水泵起重機 臺 1
17 KF-ZB-03-2009-023 凝結水泵 臺 4
18 KF-ZB-03-2009-024 給水泵組 臺 6
19 KF-ZB-03-2009-025 高壓加熱器 臺 6
20 KF-ZB-03-2009-026 除氧器 臺 2
21 KF-ZB-03-2009-027 給水泵汽輪機 臺 4
22 KF-ZB-03-2009-028 汽機房行車 臺 2
23 KF-ZB-03-2009-029 真空泵組 臺 4
24 KF-ZB-03-2009-030 主變壓器 臺 2
25 KF-ZB-03-2009-031 備用變壓器 臺 1
26 KF-ZB-03-2009-032 高壓廠用變壓器 臺 2
27 KF-ZB-03-2009-033 廠前區干式變壓器 臺 2
28 KF-ZB-03-2009-034 380V開關柜 套 1
備注：
付款方式：
方式一（總價800萬及以上的合同）：
第一批次：合同預付款，按合同設備價格3％付款。
第二批次：合同設備進度款，按合同設備價格30％付款。
第三批次：合同設備交貨款，按合同設備價格42％付款。
第四批次：合同設備調試款，按合同設備價格15%付款。
第五批次：合同設備質保金款，按合同設備價格10％付款。
方式二（總價800萬以下的合同）：
第一批次：合同預付款，按合同設備價格3％付款。
第二批次：合同設備交貨款，按合同設備價格72％付款。
第三批次：合同設備調試款，按合同設備價格15%付款。
第四批次：合同設備質保金款，按合同設備價格10％付款。
三、投標人資格要求
1．具有獨立訂立合同的法人資格。
2．在專業技術、設備設施、人員組織、業績經驗等方面具有設計、制造、質量控制、經營管理的相應的資格和能力。
3．具有完善的質量保證體系。
4．業績
4.1投標人為國內有能力生產滿足如下相關資質和業績要求設備的法人。投標人須提供相關業績證明材料，業績數量以證明材料中機組數目為準；對于細碎機設備（招標編號KF-ZB-03-2009-010），采用進口產品，招標人接受代理投標，投標人須提供相關業績證明材料，業績數量以證明材料中國內機組數目為準。
4.2投標設備要滿足技術先進和成熟、性能優良、經濟適用、運行安全、穩定可靠、維護方便等方面的要求，可采用引進技術、聯合設計、合作制造等多種方式進行。
5．投標人應向招標人提供與技術支持方（如有）的合作協議書（副本）。
6．投標設備的性能和質量由投標人對招標人進行保證，嚴格執行合同條款；同時應提供投標人的技術支持方（如有）就本項目的標的性能和質量進行保證的文件。
7．投標人的分包商（如閥門、儀控設備、電動機等的制造廠家），應給兩個及以上同類型電廠提供過相同規格、相同參數、相同型號的設備，并具有成功運行三年的業績。
8．具有良好的銀行資信和商業信譽，沒有處于被責令停業，財產被接管、凍結及破產狀態。
四、資格預審報名
1．網站注冊
（1）企業法人營業執照副本（必須是年審有效期內的，加蓋單位公章，正頁與年審頁合并制作在一頁內）。
（2）注冊聯系人身份證件（二代身份證雙面合并制作在一頁內）。
2．資料審核
（1）法定代表人授權委托書（按網站要求的格式出具）。
（2）聯系人（被授權人）身份證（二代身份證雙面合并制作在一頁內）。
五、資格審查文件
提交的資格審查文件必須包括但不限于以下內容（要求按以下順序裝訂成冊，復印件要求加蓋公章，如為外文資料須提供中文譯本，并以中文譯文為準）：
（一）基本文件
1. 法定代表人授權書（格式詳見附件一）；
2. 《申請資格預審單位登記表》紙質文件及電子文件（格式見附件二）;
3. 加蓋年檢章的營業執照副本復印件;
4. 稅務登記證復印件;
5. 質量認證證書復印件;
6. 經會計事務所審計近三年的財務報告復印件;
7. 銀行資信證明復印件;
8．企業簡介。
（二）專項文件
1. 與招標標的相同或類似的業績匯總及用戶單位（單位名稱）、聯系方式（格式見附件三）;
2．相關業績證明文件（業績需提供合同或業主證明，業主證明需加蓋業主公章），其中合同包括合同首頁、設備清單頁或主要參數頁、蓋章簽字頁；用戶證明中需包含機組容量、設備規格、投運時間、用戶方有效的聯系方式等;
3. 資質證書和生產許可證復印件;
4. 試驗報告;
5. 鑒定證書復印件;
6,浙江車間降溫. 與技術支持方的委托函、合作協議書等證明文件復印件;
7. 產品認證證書復印件;
8. 對于進口設備，生產廠家對代理商的代理授權書復印件。
六、資格審查文件的遞交
（一）遞交方式
1．現場遞交
派員將上述全部資格審查文件在以下規定的遞交截止時間之前，送達指定的遞交地點。
2．快遞遞交
在以下規定的遞交截止時間之前（以招標人簽收時間為準，逾期的資格審查文件概不接受）將全部資格審查文件通過快遞方式送達指定接收人。
（二）資格審查文件的接收時間
（1）兩種方式提交資格審查文件，接收截止時間均為：2010年10月27日下午17:00。

聯系人:張濤
電話: 13261169391 010-58688285
郵箱:chinazbcg@163.com

軸流通風機內部流動是復雜的三維粘性流，特別是在非設計工況時的流動過于復雜，目前尚無完善的流體力學理論解釋，諸如流動分離、失速和喘振等流動現象，這就迫切需要可靠的流動試驗和數值模擬工作來了解軸流葉輪機械內部流動本質�，F有試驗方法很難準確測量風機內流特征及其細節，利用CFD技術進行數值模擬已逐步成為研究風機內部流動的重要手段。數值模擬不僅可準確預測風機的整機性能，而且可描述其流動細節，如速度場和壓力場等特征量的變化規律。據此可發現風機設計和運行中存在的問題，通過采取相應措施加以改進，可減少對試驗測試的依賴性，從而提高風機效率和縮短設計周期。

　　本文以OB-84型軸流通風機為研究對象，通過模擬葉輪特征流面在設計和非設計工況下的內流特性,負壓風機報價，分析其氣動性能，為風機結構優化設計和實際運行提供理論指導。

1 　物理模型 [1-3]

1.1 計算模型

　　　　OB-84型軸流通風機的結構參數及氣動性能見文獻[4]，其主要特點是工作輪葉片考慮了沿徑向的壓力損失變化，葉片弦長、翼型安裝角及中線曲率半徑按照一定規律變化，在給定壓力和流量條件下具有最高效率和擴壓特性曲線的高效率范圍。圖1為該風機結構簡圖，表1為其主要結構參數。

 

表1 　風機的基本結構參數

外徑/mm 　輪轂比 葉片數 安裝角/(°)                      轉速/(r/min)

動葉1500 　0.6 　　14　　 32

1200

導葉1500 　0.6 　　15 　　76

1.2 　數學模型

　　軸流通風機內部流動為湍流粘性流，遵循質量守恒和動量守恒定律，滿足質量連續性方程及粘性流體運動方程，在 CFD 分析中選用 FLUENT 軟件提供的壓力修正方法進行求解，在計算時假設：

　　(1）忽略空氣密度變化，流體為不可壓縮；（2）假設流動中無熱量交換，不考慮能量守恒方程。
　　　　內流模擬采用的連續性方程及納維—斯托克斯方程為

　　

　　由于風機內流的非定常性，湍流模型選取常用的Realizable k-ε二方程湍流模型。
 

　　對涉及旋轉、逆壓力梯度下的邊界層分離、二次流及回流等問題，采用該模型能取得良好的模擬效果。

1.3 　計算區域網格劃分

　　在數值計算中計算網格的質量直接決定了最終計算的準確度,浙江車間通風。目前采用的網格劃分技術可分為結構化與非結構化兩種�；�于該軸流通風機的結構特點，采取分區和局部加密的網格劃分方法。計算區域包括從集流器到離開擴壓器的所有內流流道空間。將整機劃分為進口區、動葉區、導葉區和擴壓區。動葉區為運動區域，其余為靜止區域�？傆嬎銌卧�約為150萬，其中動葉區和導葉區為699292和320231。網格使用非結構網格。網格劃分用GAMBIT軟件實現。

1.4　 邊界條件的確定

　　本模型計算采用定常計算，采用SIMPLE方程求解N-S方程，工質為理想氣體。壁面采用無滑移邊界條件，近壁區采用標準壁面函數。定義動葉區域為旋轉區，采用多重旋轉坐標系（MRF）。以風機集流器進口界面和擴壓器出口截面作為整個計算區域的進口和出口。進口邊界條件為進口速度，出口為流動出口邊界條件，進、出口湍動能和湍流耗散率均依據經驗公式計算確定。

2 　計算結果及分析

2.1 徑向內流特征

　　為分析葉輪內的徑向流動特征，沿葉輪徑向取環形葉柵流面A、B、C3個特征面，見圖2。其中，A為近輪轂面（R=480）；B為中間流道面（R=600）；C為近葉頂面（R=720）。

　　圖3為設計工況下在不同徑向位置的葉柵流道的總壓分布圖。由圖可知，風機總壓隨半徑增大而增加，這是因為葉片按扭葉片設計，考慮了壓力損失沿徑向的變化[4]。葉片壓力面處的總壓從前緣到后緣呈增大趨勢，且在尾部出現一個集中的高壓區，隨半徑增大，該高壓區逐漸減小。在葉片吸力面，前緣和后緣的壓差比較大，且后緣壓力高于前緣壓力，這樣在吸力面產生一個逆壓力梯度，使得氣流在葉片后緣產生分離。而且，吸力面前緣處存在一集中的低壓區，沿半徑增加方向低壓區范圍逐漸增大。在R=480流面翼型后緣處，總壓明顯降低，這是由于在翼型后緣處產生尾跡流作用，造成能量損失而導致局部總壓下降，并且沿葉高增加方向，總壓損失呈現出先減小后增大的趨勢。

　　圖4為不同工況下葉輪流道內的速度矢量圖，特征流面為R=720。由圖4a可知，在設計工況下，氣流平滑通過流道，速度變化均勻，只有在吸力面后緣流速略有增大。隨流量降低，首先在后緣處產生漩渦，部分流體回流，造成流通面積減��；當流量降低到50%設計流量（圖4b）時，在葉頂吸力面后緣產生一回流渦，回流渦區隨流量降低進一步擴大；25%設計流量（圖4c）時，在葉頂區，回流渦充滿整個流道并擴展到葉根部，形成較大的流動阻力，阻礙后續流體的流動，此時只有很少的流體流過葉輪，這與理論研究[5]所得結論完全一致。 （ａ）　Ｒ＝480 （ｂ）�。遥�600

（ｃ）�。遥�720

圖３　不同徑向位置的總壓分布圖

2.2 軸向內流特征

　　為分析流體壓力沿葉輪軸向的變化規律，從葉輪進口到出口在軸向方向上取15個截面，圖5為設計工況下靜壓、動壓和總壓的軸向分布圖。從葉輪進口到葉柵進口（0<X<50），靜壓和總壓基本保持不變，而動壓逐漸增加，這是由于流體在葉輪內獲得加速而使得動壓增加。當流體進入葉柵流道（50<X<200），靜壓和總壓近似呈線性增加，而動壓變化不大，即流體在葉柵流道中獲得的總壓主要來自靜壓的增加，這是因為葉柵流道沿運動方向逐漸擴散，動能不斷轉化為靜壓以及葉片對流體做功的結果。當流體離開葉柵流道后（X>200），靜壓、動壓和總壓趨于不變。

2.3　性能曲線比較

　　圖6和圖7對風機全壓和效率特性曲線的試驗和模擬結果進行了比較。結果表明，二者吻合良好，說明數值模擬結果能較好地反映風機的總體運行性能。從圖 6 中可看出，計算壓力值在大流量下與試驗值差別較大，最大相對誤差為9.6%，而圖7中顯示計算值在小流量下與試驗值差別較大，最大相對誤差為2.6%。在設計工況點A附近，模擬與試驗值誤差分別為3.7%和1.2%。

3 　結論

　　以OB-84型軸流通風機為研究對象，通過數值模擬研究其內部流場，得到以下結論：（1）在設計工況，葉片尾跡流造成的總壓損失沿葉高方向呈現出先減小后增大的趨勢；（2）當流量小于設計工況時，首先在葉頂后緣區產生漩渦，導致部分流體開始回流，回流區隨流量降低進一步擴大。計算結果和理論分析完全吻合，可以觀察到風機內部分離和回流的發展過程，為防止風機失速和喘振提供理論依據；（3）數值模擬所得風機全壓和效率特性曲線與試驗結果吻合良好，模擬結果能較好地反映該風機的總體運行性能。

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