鋒速達通風降溫系統
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工廠通風設備_引風機積灰振動影響因素及吹灰裝置應用風機管盤的
在我國一些火力發電廠中鍋爐引風機積灰振動問題時有發生，為此運行中需經常進行風機停運清灰，不但限制和影響機組出力，有時甚至因風機頻繁振動超標而釀成事故。造成引風機積灰振動的因素較多，通常與風機類型、風機前在裝除塵器型式、煤種及運行方式等有直接關系。近年來我 公司 一期 3 臺機組引風機積灰振動 問題相對突出，年停運清灰均在 20 次以上。為此公司在保持原有設備現狀和運行方式的前提下，通過 應用噴嘴氣流吹掃技術， 對一期機組引風機進行技術改造，改造后 有效緩解了風機積灰振動問題。
1 設備概況
我公司現有 6 臺 200MW 發電機組，分一二期工程各 3 臺。其中一期工程 3 臺機組配套鍋爐為哈爾濱鍋爐廠制造生產的 HG-670/140-7 型超高壓中間再熱自然循環燃煤鍋爐 ， 同時采用 Φ 5100 文丘里水膜式除塵器。鍋爐配用沈陽鼓風機（集團）有限公司制造的 Y4-73 № 31 （ 29.5 ） D 型離心式引風機，風機進口裝有調節風量的進口擋板，擋板與葉輪間裝有導流裝置。自機組投產以來引風機葉片積灰振動問題時有發生，引 風機積灰振動問題已成為制約公司安全經濟生產的重要隱患之一。近年來一期機組引風機積灰振動相對頻繁， 據統計 2006 年前 3 個月僅一期 2# 爐因引風機停運清灰就達 20 次 , 影響發電量約為 76.73 萬 kW · h ，給公司造成較大的經濟損失。
2 引風機葉片積灰振動的影響因素
2.1 引風機結構型式
通常風機在運行時葉片非工作面由于氣體渦流、葉片表面粗糙、塵粒的布朗運動等原因易造成粉塵沉積 ，而試驗表明：風機葉片型線對其積灰程度有一定影響。我公司一期 3 臺機組在裝引風機為單吸入離心式風機，其葉片為后向機翼型空心葉片； 二期機組引風機為雙吸入離心式風機，葉片為前向平板式結構。實際運行中一期機翼 型葉 片風機結構型式相對二期容易發生粉塵 沉積振動 。而 對 于同類型不同葉輪 直徑的風機， 大直徑葉輪發生積灰更易失衡產生振動，如我公司一期 1# 、 2# 機大直徑葉輪引風機與同類型的 3# 機小直徑葉輪風機相比，在同等煤種和運行工況下，發生積灰振動相對更為頻繁。
另外，對于機翼型空心葉片風機，運行中一旦葉片磨穿會造成灰粒進入葉片空腔內，在短時間內破壞風機轉子的動平衡產生振動。如果這種情況發生即使葉片上無積灰，風機振動現象也仍然無法消除。
2.2 風機前除塵器結構型式
粉塵在風機葉片非工作面的沉積數量和粘附強度，與風機前所采用的除塵器形式和除塵效率 有密切關系。采用干式除塵器葉片上一般會粘附些強度較低的松散積灰，而采用濕式除塵器風機葉片非工作面上會粘附些水泥狀堅硬積灰；采用高效率的除塵器（如電除塵器、布袋式除塵器等）會大大降低風機葉片的積灰程度。
我公司一期機組在裝除塵器為文丘里水膜除塵器，這類濕式除塵器會造成風機進口煙氣存在較嚴重的帶水問題。因為水膜除塵器在其工作過程中 , 一部分微小水滴會同粉塵一起被煙氣帶入風機中，同時如果環境氣溫較低時，隨煙氣進入吸風機的水蒸汽也會發生凝結與粉塵混合形成灰漿附著在葉片上 , 這些灰漿大多粘結在風機葉片非工作面及葉輪前、后盤上 , 風機運行過程中灰漿所含水份會逐漸蒸發 , 而形成比較堅硬的灰殼并逐漸沉積增厚。當風機葉片上的積灰達到一定質量時，部分灰塊在自重和旋轉離心力共同作用下脫落時 , 風機轉子平衡即被破壞產生振動 [1] 。當運行中除塵水量過大或頻繁發生除塵器堵塞以及環境氣溫突變和潮濕季節，會加劇水膜除塵器內煙氣帶水量。
另外，我公司一期機組在裝的文丘里水膜除塵 器設計除塵效率僅為 85% ，投產后又取消了文丘里噴管霧化及掃地噴嘴除塵功能，失去了原有的捕滴除塵作用，進一步降低了除塵器除塵效率，運行中相當一部 分飛 灰經引風機后從煙囪排放，除塵器除塵效率低，一方面增加了風機葉片非工作面積灰程度，同時也會加劇風機葉片工作面的磨損。
2.3 煤質下降及煙氣流通阻力增加
煤質的變化會對引風機葉片積灰程度帶來一定影響。近年來我公司燃用煤質灰分比例較大（ 30% 以上），而且熱值偏低。通常燃用高灰分、低熱值劣質煤，鍋爐達到同等出力時，需要燃煤量及產生的灰量必然增加，而現有除塵器除塵效率不高，這樣除了對鍋爐燃燒及受熱面積造成影響外，還會導致制粉系統（如磨煤機、引風機等）及除塵設備出力不足、電耗增加、磨損加劇、煙道積灰等。從近年每次機組大小修檢查發現， 除塵器內及其出進口煙道均存在大量的積灰， 說明由于煙氣中飛灰含量的大幅度增加，原設計水膜除塵器除塵效率下降、風機出力不足。
煙氣系統流通阻力的增加也是造成風機葉片積灰的重要因素之一。 由于 煙道及受熱面積灰造成煙氣側流通阻力增加，會帶來煙速降低、飛灰濃度升高、積灰煙道出口煙溫下降等問題。另外一些新增設備對煙氣流通阻力存在影響，如我公司 2# 爐后增設的管式空氣預熱器相對同類型的 1# 、 3# 機組，對煙氣阻力的影響也是客觀存在的。
2.4 運行方式
合理調整和控制除塵器的除塵水量，是防止引風機積灰振動的主要手段之一。在運行中既要控制和減少風機進口煙氣帶水量，更要兼顧除塵器除塵效果。原則上保證風機不發生積灰振動的前提下，盡量加大除塵水量，以提高除塵器除塵效率。提高風機進口煙氣溫度 , 減少鍋爐尾部煙道漏風，使煙溫高于水蒸汽的露點 , 也是防止風機葉片積灰的重要手段。
我公司鍋爐在裝引風機有高、低速兩個擋位，通常運行時一臺高速運行，另一臺低速運行，原則上兩臺風機應定期高、低速切換運行。因為風機低負荷運行時，風機進口速度發生偏離與葉輪通道的進口安裝角產生一個差角，葉片非工作面上會形成流體低速區域，在該區域內氣流攜帶粉塵的能力下降，粉塵更容易沉積在葉面上，單吸入風機長時間低速運行，還會帶來煙道積灰不均衡現象。
另外，加強除塵設備的巡檢和維護，及時有效地消除除塵設備缺陷，杜絕和減少煙氣通道積灰及除塵器堵灰現象發生，也是防止引風機積灰振動的有效手段。
3 解決引風機積灰振動的途徑
針對上述引風機葉片積灰振動的各類影響因素，為了解決引風機積灰振動問題，可以采取除塵器、引風機改型，以及提高燃煤質量、加強運行控制等手段。其中提高除塵器的除塵效率 , 減少粉塵進入引風機的機會 , 可以從根本上解決積灰振動問題。例如采用電除塵等高效型除塵器的引風機，只要除塵器運行正常 , 就不會或很少發生風機積灰問題（如我公司 5# 機組）。但是受資金、工程量等客觀條件限制 , 全部改變除塵器的型式，對于一些企業短期內是難以實現的；同樣風機改型的資金、工程量也是相當大的，而且效果也并非理想。另外，受外部煤炭市場形勢的制約以及成本合算，燃煤現狀也不會有大的改觀；而現有除塵器及風機運行調整手段有限。
面對設備改型解決風機積灰振動存在的實際困難，能不能在允許一定量的粉塵及水分進入引風機的條件下 , 采取一些簡便措施防止飛灰在轉子上沉積 , 從而減緩或避免引風機振動。根據機翼型葉片風機積灰主要發生在非工作面這一特點，過去一些專家和科研院所在這方面曾進行過多次實踐和改進，據了解東北電院設計的一種噴嘴氣流連續吹掃裝置，經現場試驗應用效果較好。該裝置結構簡單安裝方便 , 對引風機改動量極小，通過與院方專家探討，認為 在保持原有設備現狀和運行方式的前提下， 采用這種氣流吹掃技術，解決我公司一期機組引風機積灰振動問題是經濟可行的。
4 氣流吹掃裝置在我公司引風機上的具體應用
我公司于 2004 年首先在 1# 機組兩臺引風機上安裝試驗了吹掃裝置， 2006 年 4 月及 11 月又先后在 2# 、 3# 機組引風機上進行安裝和改進。吹掃裝置的原理是改變風機葉片非工作面上渦流區的流場 , 通過高速氣流的動量將剛粘附到葉片上的松軟積灰吹掉。該裝置是將一組或兩組噴嘴安裝在風機葉片近非工作面處，利用引風機本身的壓頭將一部分空氣（或煙氣）吸入噴嘴組進口 , 并以較高的速度連續噴射到葉片非工作面 , 葉輪每轉一周 , 葉片被依次吹掃一遍 , 通過氣流連續吹掃達到防止粉塵沉積的效果 [1] 。
我公司風機吹掃裝置是采用風機壓頭吸取室外空氣吹掃方式，每套裝置由兩組漸縮形噴嘴組成，布置在風機轉子兩側下方，兩組噴嘴間與葉輪中心約成 80 °夾角。噴嘴流量的大小直接影響引風機的出力和吹掃效果 , 過大則風機出力下降且風機電機電流增大 , 過小則吹掃效果欠佳 , 院方根據風機參數設計選取噴嘴尺寸及流量。其中一組裝有內徑 φ 50mm 噴嘴 8 個，進風母管直徑為 φ 159mm ；另一組裝有內徑 φ 25mm 噴嘴 12 個，進風母管直徑為 φ 133mm 。考慮風機葉輪高速旋轉時相對速度的影響 , 安裝噴嘴時其中心線與葉片最高點垂直并偏向葉片尾端 5 °～ 10 °角；為保證動靜間隙及吹掃效果，噴嘴端部距葉片最近點設定為 15mm 。
采用這種吸取風機外空氣吹掃形式的吹掃裝置 , 當運行中發現引風機有積灰時（表現為軸瓦振動值增加），可以在噴嘴組母管進口加入適量細砂 , 人為造成一種磨損的狀態 , 通過高速細砂撞擊葉片上的積灰 , 以達到清灰、防振的目的 [1] 。加入細砂最好在風機高速運行狀態下均勻連續進行，但如果連續加砂無效時，應及時停運進行人工清灰。
5 應用效果及存在問題
我公司 1# 機組兩臺引風機在 2004 年安裝吹掃裝置，安裝后 2005 年發生 3 次積灰振動， 2006 年發生 2 次積灰振動， 2007 年上半年未發生積灰振動； 2# 、 3# 爐兩臺引風機分別在 2006 年 4 月和 11 月安裝了吹掃裝置 , 截止 2007 年 6 月兩臺機組引風機運行中，尚未發生過積灰振動停運清灰。從安裝前后相比 3 臺機組每年可減少引風機停運清灰近 20 余次，節 約燃油 40 余噸，避免少發電近 8 0 萬 kW · h 。
從使用后機組停運時對風機檢查情況，葉片非工作面仍有積灰，但積灰量相對安裝噴嘴前大幅度減少（葉片積灰厚度不足 10mm ）。加裝吹掃裝置后風機電流略有上升，但對引風機性能無影響。由于吹掃裝置進風口在風機室內，存在因負壓氣流所產生的低頻噪聲，為降低噪聲可在吹掃裝置進風母管入口端部管壁開設消聲孔。另外，由于吹掃裝置處于風機煙塵通風區域，粉塵氣流對吹掃裝置存在一定量的磨損，應定期檢查做好防磨處理。
6 結論
通過 應用噴嘴吹掃技術 ， 解決引風機葉片積灰振動問題，效果明顯、經濟 效益可觀。 該方法 設備結構簡單、方便實用、投資費用小 , 也可為解決其它濕式除塵方式機組引風機積灰問題所借鑒 。
1定義
風機盤管機組體系,基本上就是將風機和盤管構成的機組直接置于空調屋子內,風機吸進空氣air,篩選后再經盤管加溫或者冷去,當場歩入空調屋子,以達到和實現空調的企圖。屋子需要的新鮮空氣air一般是將室外空氣air經新風安排機組集合安排后由通道送入。風機盤管使用冷媒集合供應,屬半集合式空調體系。在這里體系中,冷量(或者熱量)分別由空氣air和水帶入空調屋子,屬空氣air－水體系。
風機盤管機組因其整理靈便、各屋子能夠自立調解而普遍用在旅社、寓所、診所和辦事樓等高層多室小空間的健造物。此類空調方法同樣較適用在舊健造,由于它所占空間小,無需大拆大攺,容易裝置開工。
2體系介紹
風機盤管機組的風機一般為前傾鍍鋅葉片式、低噪音、大風力的離心風機或者貫流風機。配有低噪音電機,經過調解電機的輸進電壓以攺動風機轉速,讓它能變化成高、中、低3檔風力。盤管為有效翅片式換熱管,使用紋路、鋁質翅片和優秀紫銅管,經液壓或者機器脹管,保證翅片與銅管緊緊交往,提升換熱速率。盤管的承壓烈度好,有981kPa和1715kPa2類。風機盤管一般容積領域為風力0.007～0.236m3/s(250～850m3/h)；冷量2.3～7kW(2000～6000kcal/h)；風機械電子機碼率一般在30～100W領域內；水量約為0.14～0.22L/s(500～800L/h)；盤管水壓虧損10～35kPa(1～3.5mmH2O)。
房內冷重量重要由機組內盤管負擔,故而,盤管容積非常大（排數為3～4排）,同一時侯一般思量濕工況運行,故而,務必陳設排凝水的管路。
機組一般分成立式和臥式2類,可按房內裝置位置選定。同一時侯依據房內粉刷需用可作完明裝或者暗裝。近年以來因為風機盤管體系的普遍使用,進一歩開拓了多類方式,如立柱式、頂棚式等,分別專用在飯店客房、辦事室和商務健造中。
3 風機盤管機組的掌控（2管理體系）
3.1 定標量水體系常用在2管理體系,其掌控方法有2種。一類為盤管中的水是常通的,水量依托閥門一回性調整以極變更,房內溫度的高矮由手動選取風機的3檔轉速進行調解；另一類為盤管中的水是常通的,水量依托閥門一回性調整以極變更,房內溫度掌控器掌控風機啟停,手動3檔開關調解風機的轉速。
3.2 變標量水體系其掌控方式為：手動3檔開關選取風機的轉速；手動節氣轉化開關,風機和河路閥門簾鎖；由房內溫度掌控電動2通閥的啟閉。當2通閥斷電后,能自行切斷河路。近年以來因為效能請求和創造廠家制品差異,顯現了非常多另外掌控辦法。
4 型成吊頂滲水的緣故及處理方法
風機盤管體系比較,多見的難題基本上就是吊頂滲水,既影響好瞧,并引發使用者的不滿,引起不需要的虧損。
4.1 保溫材料的選取及開工風機盤管體系是由涼水主機供應冷藏水,水溫一般唯有8℃上下,故而,其冷藏水的供、回水管,凝結管和凝水盤的溫度都比較,低,在夏天易于顯現結露,務必施行保溫,并且對保溫的請求同樣比較,高。但因為保溫材料和開工的緣故,沒有能夠將保溫材料緊帖在管璧或者管件上,乃至保溫材料與管璧中間存有定然的空隙,當空氣air歩入空隙中遇到低溫管璧時,便型成凝集水,凝集水越積越多,就可能滲岀,弄濕吊頂。例：因使用玻璃棉管殼保溫,在閥門等不準則管件上不容易將之緊帖,管件外面型成凝集水并吸入管殼內,整體玻璃棉管殼吸足水后凝結水滴岀,弄濕吊頂。仍有的項目是凝水盤未作保溫,進而在凝水盤下產生兩回凝水,浸濕吊頂。
隨著健造物級別的提升,非常多健造物的空調水體系使用橡塑保溫材料。此種材料在材料構架、導熱參數、外面放熱參數、抗水汽滲入參數上具備非常大的卓越性,特別是其在開工質量上大大優于玻璃棉,特別適宜于不準則狀貌通道管件和閥門的保溫,大大下降了因開工緣故引起的凝集水滴落現像[phenomenon]。
4.2 凝結管的設定此刻因為非常多健造開拓商對健造財經性或者特別用處的需用,健造物的層高廣泛比較低,至使吊頂內的空間更加為窄小,對空調體系的風管、水管的整理極其有害。風機盤管的凝集水排放是靠凝結管的梯度來完成的。當吊頂內空間非常小至使凝結管梯度不夠,以至偶爾因為開工成員的大意至使無坡或者反坡時,就可能至使凝結水除水不暢,聚在漏水盤中,積水太多后溢岀,至使浸濕吊頂。故而,在策劃和開工中,要保證風機盤管的凝結管有足夠梯度。例某總合樓,因為營售需用,在首層與2層間設定了一個莢層,引起首層、莢層層高極低,沒法滿意風機盤管體系凝結水的集合排放請求(沒法保證梯度)。在開工和策劃中使用了照近設定立管除水的行動,既2～3個盤管受用一個除水立管,直接排入地底下室除水溝。另外,在開工中存在些開工單位,為圖便捷便捷使用聚氯乙烯軟管作為凝結管,在管路較長時因為剛度不夠而沒法保證除水梯度。故一般應使用鍍鋅鋼骨,在與凝水盤相聯部份(BuFen)使用紋路管聯接。
因為凝結水體系是一個無壓體系,故而,凝結管的管徑大小對凝結水的排放有要緊影響,若凝結管管徑過小,會至使沿程嶂礙加大使凝結水排放不暢,若管徑太大且會糜費材料。一般在策劃歷程中,策劃成員會根據策劃手冊中列岀的凝結管徑與風機盤管重量間的呼應干系來斷定凝結管管徑。在事實開工中需增強監理工作,預妨開工單位,不按開工圖請求以小管徑的鍍鋅鋼骨來頂替,至使將來應用中凝結水排放不暢。
4.3 另外緣故在開工中為了風機盤管的修理便捷,一般在冷藏水進岀盤管的管路上設定截至閥,在進水管上仍要設定篩選器以預妨污物歩入盤管�？稍谑聦嵾\行歷程中,某些截至閥因為品質難題,在閥芯處顯現漏水現像[phenomenon],或者是由于截至閥和篩選器保溫不好至使凝結水型成。故而,在選取截至閥時,在注資準許的境況下,能夠選取部分非常高級別的入口制品或在訂購風機盤管時,向公司提起加長凝水盤的請求,由于截至閥和篩選器都是在風機盤管邊上,使凝水盤洽當加長伸展至截至閥和篩選器下同樣切實feasible有用。
在應用歷程中,已經發掘因為凝水盤的除水口堵住而引起凝結水外溢,其緣故是由于盤管多是在濕工況下工作,盤管外面經常沾滿塵士。若保護成員沒有或者者講不存在及時沖冼,就可能使這一些塵士或者部分微小纖維狀物質[substance]被凝水沖下,沉淀在凝水盤中,凝水盤中的濕潤周圍的環境經常至使病菌生長型成膠狀污物,進而堵住除水口。故而,應定期對風機盤管施行檢測檢查沖冼,以保證凝集水排放無詛。
開工品質亦為一個要緊緣故。非常多項目的策劃全是嚴勵依照策劃標準、手冊來施行的,可在開工歷程中少數開工單位,偷工減料,某些現場開工成員以至未通過特別的裝置短訓就上崗控制,至使在運行歷程中顯現了如此那般的難題。故而,開工單位,得對開工成員施行需要的上崗短訓,開工歷程中要增強監理力度,杜絕所有偷工減料或者錯處控制的現像[phenomenon]產生。
5 另外多見難題及處理辦法
5.1 噪音難題在風機盤管體系中,偶爾一開機就可能型成使人焦躁的噪音,進而使整體體系的運行情況極不正常。引起此類現像[phenomenon]的緣故一般是由于風機盤管選配不當,噪音源自于風機型成的聲碼率級及佰葉風口的氣流噪音。特別在部分旅社客房中,風機盤管的噪音經常至使客人的告狀。
在策劃開工中,應盡可能選任低噪音風機,在滿意風力風壓先決條件下,洽當選取低轉速的風機,以下降其空氣air前進力噪音。對部分需要較高的屋子,可于風機盤管的岀風口作消聲安排或者增添消聲裝置,在裝置時仍要留意辦好減振及找平權工作。
5.2 回風篩選難題非常多使用風機盤管體系的屋子,在第1～2年空調作用非常好,3年之后冷量降低許多,室溫沒法降下來。經考察,緣故是回風口未裝空氣air篩選網。
因為風機盤管體系為濕工況運行,若回風未篩選,空氣air中含塵量非常高,空氣air中的塵士或者其余微小纖維,遇到濕潤的盤管就可能沾在上頭,不易處理,長而久之,至使盤管熱兌換速率下降,使室溫沒法達到和實現策劃請求。故而,大凡策劃臥式暗裝風機盤管,在注資準許的因素下應加設空氣air篩選器或者篩選網輝發器靠鋁翅片來換熱的,房內空氣air中含著水份、塵士、微生物[organism]、病菌等微粒,從吸風口吸入。第一,通過篩選網,有近20%大的塵粒被篩選網所附著。而80%的微小塵埃、病菌等微粒,在通過鋁翅片微小間隙時（1mm空襲,65mm深度）,因為翅片涼而空氣air熱,在翅片外面型成了滴露,空氣air中的微粒都被粘附在鋁翅片的外面,日積月累產生了厚厚的誤點,大大下降了熱速率,達不到定量值。咱們的修理技工人協會遇見運行了兩至三年的風機盤管開快速檔而無作用,發掘電機及風輪運行正常,且能達到和實現定量轉速,勘察岀風口（散流器）無風。
5.3主機及末端配置篩選器堵住
5.4保護：風機盤管時常顯現的茅病一般有三個：
A.溫度調不起來,：電體系、水體系、風體系。當中重點是盤管熱兌換本事丟失（鋁翅太贓或者濾網堵�。�；水管內有空氣air,產生""氣堵""現像[phenomenon]；
B.漏水；
C.噪聲超標。
6沖冼盤管辦法：
6.1將回風口從痘瘡扳上取下,切斷風機械電子源
6.2打開修理孔,拆下電機上的聯接線
6.3轉動螺絲取下風機
6.4將風機移至工作臺上,將電機軸與風輪聯接的止動螺絲松動,脫開風輪,將風輪及罩殼一個取下,方便處理
6.5罩殼微風輪用壓力水沖冼
6.6盤管部份(BuFen)先用細銅絲刷往返刷動去污,接下來用迸射器迸射空調盤管沖冼劑施行化學[chemistry]沖冼,再使用清水沖冼清爽（有因素的用氮氣沖吹）。該工作在客房施行時要有充足預備：第一要保證凝結水管暢通,第2要在地毯上鋪好舊床鋪。若有多年使用的風機盤管,不但鋁翅非常贓,且銅管內璧積滿水詬,此時要整體盤管拆下來,浸泡在沖冼空調盤管的沖冼池中,或者接高壓水泵逼迫沖冼劑在盤管內循環,再使用清水沖冼清爽。
6.7接水盤內有水遺存,再加上溫度適合,易有藻類生長,型成膠狀順溜的極濃的殘堵住凝水通道,需在接水盤內擺放滅藻藥品,以遞減其害處。
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風機檢修對主要零部件存在問題的判定
(1)轉子
1)發現葉片、葉輪有裂紋，則應更換。
2)轉子徑向跳動增大，超過o .10mm以上，則應查找原因，進行修正。
3)轉子軸頸有劃痕，可用金相砂紙拋光。
4)轉子振動增大并已超過報警值的30﹪，或者振動值已超過了報警值，則應校驗轉子的
動平衡。
5)只要重新修磨軸頸、更換葉片、葉輪，就必須對轉子動平衡校驗。
6)只要發生損壞（如浸蝕、腐蝕、外來物體的撞擊等），就應對損壞的零件進行檢查，并把損壞的程度記錄下來。
7)對于軸流壓縮機在大修時，應進行葉片的裂紋檢驗（由于喘振引起的裂紋或葉，
勞產生的裂紋），檢驗范圍為轉子的最前兩級和最后兩級葉片。
(2)軸承
1)發現軸承合金有裂紋、脫殼，則應更換軸承。
2)軸承合金表面出現點蝕、腐蝕，則應檢查軸承的絕緣性和潤滑油的酸值。如果點蝕不
嚴重，軸承經過刮研修整，可繼續使用。
3)軸承合金表面劃痕(小于0.5mm×0.5mm)時，可用刮刀刮平，可繼續使用。 4)軸承表面出現巴氏合金流動和磨損，則應檢查軸承間隙的瓦面的型線，不符合要求者
應更換軸承，同時還須校驗轉子的平衡精度。
(3)梳齒型密封 由于密封的同軸度、轉子的熱膨脹或者振動都有可能使梳齒型密封磨損。如果密封間隙超過設計值，將使氣體泄漏量增加，鼓風機的排氣量減小，同時也將使轉子的軸向力增大。在圖6-33中給出了平衡盤密封間隙對鼓風機流量降低的影u向規律。由圖6-33中兩條曲線可以看出：當平衡盤密封間隙加倍時，流量的降低幾乎增加了一倍。同樣，葉輪密封間隙引起的內泄漏也同樣會影響鼓風機的流量。
葉輪和平衡盤密封間隙的變化同時也影響著轉子的軸向力。表6-9中給出了一臺出口壓力
為0.9MPa的離心壓縮機葉輪密封在乎衡盤密封間隙增大時，對軸向力的影響。從表6-9表格
中數值可知：密封間隙增大，軸向力將大大增加，對于多級高壓離心壓縮機更是如此。
因此，無論從增加泄漏，還是從增大軸向力的角度，密封間隙超差時，及時更換密封是完
全必要的。
(4)機械密封或油膜密封密封元件的任何超差（如浮環內孔直徑、橢圓度、端面跳動、
浮環間隙等）都應更換。
(5)增速器齒輪對
1)齒面動態嚙合斑跡位置不符合要求，應及時調整齒輪的平行度。
2)齒面出現拉毛或者膠合現象。前者應找出原因，并對齒面進行精心拋光；對于后者應
予報廢。
3)大齒輪與主油泵之間找正不好，造成大齒輪軸端十字滑塊和軸槽的加劇磨損，傳動噪
聲增大。可以在軸端重新銑槽，并在精確找正主油泵使之保持同軸。
4)使用多年后，齒嚙間隙將增大，若齒側問隙增大到設計值的一倍時，應考慮更換齒輪對。
(6)聯軸器
1)齒面接觸不良（接觸位置不正常或者僅少數幾個齒接觸）這是由于聯軸器制造誤差和找
中誤差大而引起的，應進行檢查和調整。
2)齒面磨損使齒側間隙增大，不正常磨損一般是由于找中誤差和油臟造成的。輕微磨損
可以繼續使用，當齒側間隙增加到設計值的兩倍時，則應更換。
3)齒面點蝕大多是由于轉子電流造成的，可通過對點蝕部位的修磨和轉子的接地來解決。
4)充油式聯軸器漏油，這是不允許的，必須徹底解決。
5)彈性聯軸器中牛皮圈或橡膠圈老化或油浸變質時，應及時更換。
6)十字滑塊聯軸器滑槽間隙過大時，應檢查找中和更換。
7)油系統油質不符合要求（雜質和變質）。雜質一般是油系統本身產生的，例如回油管
經常處于未充滿狀念，未充滿部分的油管就會銹蝕，另外，油漆脫落零件表面也會銹蝕，捌
是當油霧排風機從外界吸入•些水蒸汽或腐蝕性氣體時，將使油管銹蝕加劇，傳動系統工作摩擦產生的金屬微粒也將進入油中而增加油中的雜質。
變質主要是外來物質污染的，例如潤滑油可以被進入的氨水、海水和冷卻器漏A油中的水所腐蝕，同時由于長期加溫，也會加速潤滑油的變粘和老化。
潤滑油不符合要求時，應及時更換新油，并且要找出原因，采取相應措施。
下面介紹一種潤滑油質的簡單檢驗方法，可用于定期的標準I試驗室化驗的中間檢驗。
在機組運轉時，用高壁圓柱形量杯取出油樣，并且要完全充滿，靜置1—2天，就會出現如圖6-34所示的結果：杯中上部是空氣，在潤滑油中存在•定比例的空氣是正常的，但空氣的比例不應超過2010~3%。中間部分是油，新油是清亮的，而用過的油逐漸變成棕色，當然深色的油仍能滿足使用要求。但是，如果從下一次樣品看到有較大的變化，這就證明潤滑油開始明顯變質了，則必須更換新的潤滑油。杯底部是水和雜質，若油中有硬顆粒雜質肯定是不允許存在的，有水也是不行的。但如短期有百分之幾的清潔水不會直接影響機組運行的可靠性，受影響的足油的工作壽命（使油乳化）和停機后的機器銹蝕。
(8)軸線找中誤差檢修時經常發現軸線對中值與安裝時的記錄值有很大變化，這主要是底座安裝不平和管道作用力引起的（兩者也影響到鼓風機內部的間隙要求）。應當查明原因，根據現場的實際情況．以最少的修正達到良好的效果。
(9)輔機問題
1)冷卻器冷卻效果下降。這應該從三個方面來檢查和處理。冷卻管束的積垢，降低了熱
導率；水側（或油側）存在氣體，減少了熱交換面積；冷卻水水溫偏高。
2)逆止閥卡住。軸承的銹蝕和積垢是主要原因，應徹底解決。
3)電動機定子繞組吸附大量油泥。這主要是電動機工作環境存在油霧和灰塵所造成的．
應在改變工作環境上采取措施。
中國風機產業網 一般工程機械設備的用度很高，所以我們要好好保養工程機械，延長工程機械的壽命。
除了盡量減少有害因素的影響外，還應該在使用工程機械時保證正常的工作載荷。下面就來具體先容一下。
1、減少溫度的影響
在工作中，各個零部件的溫度都有各自的正常范圍。如一般冷卻水的溫度為80-90℃，液壓傳動系統液壓油的溫度為30-60℃，低于或超過此范圍就會加速零件的磨損，引起潤滑油變質，造成材料機能變化等等。
試驗表明，各種工程機械的主傳動齒輪和軸承在-5℃的潤滑油中運轉比在3℃的潤滑油中運轉，磨損要增大10-12倍。但當溫渡過高時，又會加速潤滑油的變質，如機油溫度超過55-60℃時，油溫每升高5℃，機油的氧化速度將進步一倍。為此，工程機械在使用過程中，一要防止低溫下進行超負荷運轉，保證低速預溫階段的正常運行，使機械達到劃定溫度后再進行行駛或工作，不要由于當時不泛起題目而忽視其重要作用;二要防止機械在高溫下運轉，機械運行過程中要常常檢查各種溫度表上的數值，發現題目立刻停機進行檢查，發現故障及時排除。對于一時找不到原因的，毫不能不經處理而仍使機械帶病工作。在平時的工作中，要留意檢查冷卻系統的工作狀況。對水冷式機械，逐日工作前必需檢查，加添冷卻水;對風冷式機械，也要按期清理風冷系統上的灰塵，保證散熱風道暢通。
2、減少機械雜質的影響
機械雜質一般指的是灰塵、泥土等非金屬物質和工程機械在使用過程中自身產生的一些金屬屑、磨損產物等。這些雜質一旦進入機械內部，到達機械的配合表面之間，其危害是很大的，不但使相對運動出來阻滯，加速零件的磨損，而且會擦傷配合表面，破壞潤滑油膜，使零件溫度升高、潤滑油變質。
據測定，潤滑中機械雜質增加到0.15%時，發念頭第一道活塞環的磨損速度將比正常值大2.5倍;動彈軸隨進入雜質微粒時，其壽命將降低80%-90%。因此，對于工作在環境惡劣、前提復雜場所的工程機械來說，一要使用優質、配套的零部件及潤滑油、潤滑脂，堵住有害雜質的源頭;二要做好工作現場的機械防護工作，保證相應機構能正常工作，防止各種雜質進入機械內部。對泛起故障的機械，盡量到正規的修理場所進行修理�，F場修理時，也要做好防護措施，防止現場修理時更換的零部件在進入機械前受到灰塵等雜質的污染。
3、減少各種侵蝕作用
金屬表面與附近介質發生化學或電化學作用而遭受破壞的現象稱侵蝕。這種侵蝕作用不但會影響機械外表設備的正常工作，而且會侵蝕到機械內部的零部件。如雨水、空氣中的化學物質等通過機械零部件的對外通道、縫隙等進入機械內部，侵蝕機械零件內部，加速機械磨損，增加機械故障。因為這種侵蝕作用有時是看不見、摸不著的，輕易被人忽視，因而其危害性更大。在使用中，治理和操縱職員要根據當時當地天 *** 況、空氣污染情況，采取有效的措施，減小化學侵蝕對機械的影響，重點是防止雨水及空氣中化學成分對機械的侵入。
4、保證正常的工作載荷
工程機械工作載荷的大小和性質對機械的損耗過程有著重要的影響。一般來說，零件的磨損隨負荷的增加而成比例地增加。當零件承受的載荷高于均勻設計載荷時，其磨損將會加劇。另外，在其他前提相同時，不亂的載荷比動載荷下磨損要小，故障少，壽命低。試驗表明，發念頭在不不亂載荷下工作與不亂載荷下工作比較，其氣缸的磨損將增大2倍。在正常負荷下工作的發念頭，其故障發生率較低，且壽命延長。相反，超負荷運轉的發念頭，故障發生率顯著增多，壽命也會比設計指標減少。常常處于大范圍負荷變動的機械磨損量大于連續不亂工作的機械。
| 離心風機R2S175-AB56-01資料 |
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收錄時間:2011年01月07日 16:45:54 來源:ccen 作者: |
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| 高壓變頻器在高爐除塵風機上的應用與實踐 |
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| 摘 要：本文分析了高壓變頻器在濟鋼高爐除塵風機中應用，通過計算分析以及實際運行的效果，證實了高壓變頻器在電機系統節能中的重要作用。
圖1：三種高壓變頻器框圖
圖2：高爐煉鐵出鐵場工藝周期
圖3：高壓變頻器一拖一方案
圖4：HARSVERT-A系列高壓變頻器系統結構
圖5：除塵風機的工作特性
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3 隧道通風控制系統的軟件設計
3．1 傳統系統的軟件設計方案
綜合本地區的氣候特征及本隧道實際的交通量、環境條件等因素，隧道的通風控制采用分區域單機控制方式。
在各通風控制區域中設置隧道專用CO，VI檢測裝置，定點定時檢測隧道內煙霧及CO的濃度，實時通風控制時根據檢測裝置的檢測值，逐一連續按需啟動或停止風機，從而較理想地實現隧道的通風控制。
3．1．1 正常情況下的通風控制
在沒有火警及停電狀況下，以時間為主，配合交通高低峰時間設定下的控制程序，不論隧道是單向交通還是雙向交通，若隧道內測點CO濃度δ≤125 ppm或煙霧濃度K≤0．007 5 m-1時，正常交通狀況下交通活塞作用所產生的風速足夠完成隧道通風，則射流風機組無需啟動；若測點CO濃度δ>250 ppm或煙霧濃度K>0．009 m-1，并持續15 min，射流風機已全部啟動，則禁止車輛進入，關閉隧道。
單向交通狀態下，由于本隧道的通風控制檢測裝置設置在通風控制區域的兩端及區域結合部，同時在這種狀態下，隧道內CO濃度分布情況是由隧道入口端至出口端逐漸遞增，因此，在每個區域內檢測點CO濃度最大值δ大于安全值時，風機由出口端向入口端逐一連續的順序啟動，關機順序則相反。測點CO濃度最大值δ每增加15 ppm，并持續5 min，則增開1對風機；測點CO濃度最大值δ每減少15 ppm，并持續5min，則關閉1對風機。同樣，測點煙霧濃度每增加0．000 4m-1，并持續5min，則增開1對風機；測點煙霧濃度每減少0．000 4m-1，并持續5min，則關閉1對風機。
雙向交通狀態下，若測點CO濃度δ>250 ppm，則同時啟動所有風機。
隧道通風控制系統流程圖如圖2所示。
3．1．2 火災情況下的通風控制
若某條隧道發生火災，開啟該隧道內的所有風機，控制隧道風速為2．5 m／s左右，按原通風方向排煙；特殊情況下，如火災發生點靠近原通風方向的上游洞口，且在原通風方向的下游段停滯的車輛很多，而上游段車輛很少時，用控制隧道內風速的方法，采用風速零化措施，開啟隧道兩端的集中排風和進風風機，限制煙霧向下擴散，盡快將火災煙霧排出隧道，并確保良好的避難環境。
各隧道正常單向行車時，以測報的CO，VI值為主要參數，使用計算機程序進行風機的自動控制。風機以一組或一種預先設置的組合為通風控制單元，控制周期為10 min。
隧道在雙向行車時，當設置的風機全部投入使用后CO濃度值將放寬到250 ppm。利用平時積累的經驗參數車流量，按豬場通風設備能力限制交通量�？梢圆捎檬謩诱{節方式作為輔助手段。
自動控制 隧道風機由隧道管理計算機根據通風控制原則，編制自動控制程序，自動選擇控制方案，通知變電所內的區控器控制風機運行狀態。
手動控制方式 隧道風機由操作員根據計算機推薦的控制方案或CO，VI值和交通量，利用控制方案菜單，手動選擇控制方案，確定需要投入運轉的射流風機編號及其運行狀態(正轉、停機)等，通知變電所內的區控器控制風機的運轉。
目前國內隧道通風控制都采用上述直接控制法，由于CO，VI設備可靠性較差，從而降低了通風控制的可靠性。因為沒有考慮交通流的發展變化，從而造成風機剛開啟時，即使交通量在下降，實際是不需要開風機，但由于設備運轉的需要不得不開啟風機運行一段時間，從而造成浪費，提高了營運成本。
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