鋒速達通風降溫系統
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平面式負壓風機_污水處理用風機及成套設備環境百科印度最大風電
印度，2007年 ? 印度最大的風電制造商之一，購買了三套維爾貝萊特（集團）重型吊鉤式拋丸清理設備，可處理最大工件重量分別為7噸、15噸和30噸。這三套拋丸系統將安裝于其在印度新的鑄造廠，主要用于清理巨型的風電渦輪輪轂。該家作為全球最大的風電渦輪制造商之一，產能高達2,000 MW ，產品供應印度和全球的風力發電市場。 這套吊鉤式拋丸系統，是根據重型制造業應用需要而設計，帶一個特殊的巨型吊鉤，將重達30噸的工件以吊掛方式送入拋丸室。8個22千瓦功率的曲輪拋頭，其特點是在同樣拋射速度前提下具有更長的使用壽命，而且能提供一種有效、可控的磨料拋射流。拋頭葉片更換方便，無需特別工具。其拋丸室提供三種不同的拋射位置， -500 / 0 / +500 mm, 讓工件邊旋轉，邊在這三個角度拋射出的高速丸流下移動，在以確保最大的拋丸覆蓋率。 處理這樣的大型工件，以往通常采用臺車式拋丸系統，而與臺車式不同的是，這種由維爾貝萊特（集團）提供的吊掛式拋丸清理設備，能提供更快、更徹底的清理效果。當工件在拋丸室里邊旋轉，邊被打拋的，所有表面都無死角地清理干凈, 避免了工件需被翻面的麻煩，因而大大縮短加工時間和節省工作成本。它是處理巨型且重的，復雜幾何形狀或多面結構件。
7月23日是大暑節氣，意味著一年最熱的時候到來，天氣越來越悶，也就是所謂的“桑拿天”，近期降水量偏多，溫度高，空氣濕度大，要注意家具和衣物的防潮、防霉，因此除濕機等“干燥”產品也熱銷起來。</FONT></DIV>
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<DIV><FONT face=Verdana> 空氣是否清新、有無細菌、濕度是否適宜，是現在家庭需要考慮的問題，有寶寶的家庭更要注意在潮濕天的防霉、殺菌，而慢性濕疹、關節炎患者、坐骨神經痛患者由于濕氣的浸染，常常感覺舊疾復發，因此除濕機防霉在生活中特別重要
(2010-8-20 9:42:35) 某廠一期送風機為離心式送風機，多年來4臺風機葉輪側軸承座軸封一直存在嚴重的漏油現象，不僅造成潤滑油嚴重浪費還污染設備和地面；送風機軸承經常處于低油位運行，威脅送風機的安全運行；運行人員不斷進行補油，加重了運行人員工作負擔。為了解決漏油問題，技術人員想出了多種辦法，但都沒有得到理想的效果。多次的改進、試驗發現了造成漏油的主要原因:一是送風機運行時葉輪側軸承座與葉輪間為正壓區，風會從機殼與軸套外部的縫隙吹入軸承室將潤滑油帶出；二是送風機葉輪側軸承座與葉輪間的軸套存在設計缺陷，長期運行會出現松動的現象，軸套與軸發生碰撞和摩擦造成間隙配合過大，此時風從此間隙進入軸承室將潤滑油帶出，加大加快了泄漏量。找到泄漏源頭之后，采用軸承套內部注膠外部加導流圈的工藝，徹底解決了漏油問題。
原因分析及解決方法 ：
針對送風機軸承座漏油問題，1999年，應用加裝一套負壓裝置進行改造來消除軸承座漏油。負壓抽油裝置將油吸入送風機進口風道，雖解決了潤滑油漏油污染送風機軸承座和地面問題，但油被抽入送風機，潤滑油存積在送風機機殼內造成送風機葉輪污染，潤滑油使用量增加，補油更為頻繁。
2002～2005年，通過改進迷宮式密封、安裝排氣帽、加裝機殼毛氈密封等措施，雖然取得了一定的效果，但未從根本上解決漏油問題。
經過長時間觀察，發現將軸承座上的加油孔蓋擰下后有很強的氣流從軸承座內流出，氣流壓力較大，軸承座內潤滑油隨強氣流飛出，用油壺（不用漏斗）往軸承座內補油時，油被氣流吹成倒拋物線形飛出。分析認為：正常情況下軸承高速轉動，風從機殼與軸套外部的縫隙吹入軸承室，由于軸承座端蓋、迷宮密封的阻礙使腔內為微正壓，強壓氣流的產生是由于送風機內的高壓風通過軸套與葉輪、軸及軸承內圈間的間隙竄入軸承座所致。
軸套對軸承內圈和風機葉輪起軸向定位作用，軸套與軸為間隙配合。長時間運行后軸套發生松動，在軸套上攻絲用定位螺釘對軸套進行固定，短時間內效果很好，但運行不到一個月軸套仍會松動。分析認為：要解決松動必須對配合間隙有牢固的填充物，要解決漏油必須消除送風機往軸承座的竄風問題，然后提出了用高壓注膠往軸套與軸之間間隙注膠解決軸套松動竄風；軸套外圈加導流圈改變風向的方法消除軸承漏油,負壓除塵風機。
2006年12月小修期間，在1號爐甲乙送風機軸套長度方向的中間位置沿圓周均勻的鉆4個<EM>Φ</EM>7的通孔，然后攻M10的螺紋。用高壓注膠槍分3次對稱、均勻地往軸套與軸之間的間隙內注固態膠，分3次對稱注膠的目的是防止軸套偏斜造成軸套與軸承和送風機機殼間摩擦，在距機殼5cm的軸套上焊接導流圈。
結論
改造后經過1年多時間的運行觀察，軸承座未出現漏油，軸套定位良好，未發生松動。改造有效地消除了軸套與軸及風機葉輪和軸承內圈之間的碰撞和摩擦，消除了漏油，軸承在正常潤滑條件下工作，有效地防止了軸承燒壞和火災事故，保障了送風機和機組的安全運行，節省了潤滑油，消除了風道振動，降低了噪聲，減輕了運行人員工作強度，改善了工作環境，具有顯著的經濟效益和推廣價值。
1．功率過低
如果發電機功率持續(一般設置30～60s)出現逆功率，其值小于預置值Ps，風力發電機組將退出電網，處于待機狀態。脫網動作過程如下：斷開發電機接觸器，斷開旁路接觸器，不釋放葉尖擾流器，不投入機械剎車。重新切入可考慮將切人預置點自動提高0.5％，但轉速下降到預置點以下后升起再并網時，預置值自動恢復到初始狀態值。
重新并網動作過程如下：合發電機接觸器，軟啟動后晶閘管完全導通。當輸出功率超過Ps3s時，投入旁路接觸器，轉速切人點變為原定值。功率低于Ps，時由晶閘管通路向電網供電，這時輸出電流不大，晶閘管可連續工作。
這一過程是在風速較低時進行的。發電機出力為負功率時，吸收電網有功，風力發電機組幾乎不做功。如果不提高切人設置點，起動后仍然可能是電動機運行狀態。
2．功率過高
一般說來，功率過高現象由兩種情況引起：一是由于電網頻率波動引起的。電網頻率降低時，同步轉速下降，而發電機轉速短時間不會降低，轉差較大；各項損耗及風力轉換機械能瞬時不突變，因而功率瞬時會變得很大。二是由于氣候變化，空氣密度的增加引起的。功率過高如持續一定時間，控制系統應作出反應�？稍O置為：當發電機出力持續10min大于額定功率的15％后，正常停機；當功率持續2s大于額定功率的50％，安全停機。
風力發電機組退出電網
風力發電機組各部件受其物理性能的限制，當風速超過一定的限度時，必需脫網停機。例如風速過高將導致葉片大部分嚴重失速，受剪切力矩超出承受限度而導致過早損壞。因而在風速超出允許值時，風力發電機組應退出電網。
由于風速過高引起的風力發電機組退出電網有以下幾種情況：
1)風速高于25m／s，持續10min。一般來說，由于受葉片失速性能限制，在風速超出額定值時發電機轉速不會因此上升。但當電網頻率上升時，發電機同步轉速上升，要維持發電機出力基本不變，只有在原有轉速的基礎上進一步上升，可能超出預置值。這種情況通過轉速檢測和電網頻率監測可以做出迅速反應。如果過轉速，釋放葉尖擾流器后還應使風力發電機組側風90°，以便轉速迅速降下來。當然，只要轉速沒有超出允許限額，只需執行正常停機。
2)風速高于33m／s，持續2s，正常停機。
3)風速高于50m／s，持續ls，安全停機，側風90°。
??? 霜層的增加使換熱器換熱效果降低，所以當霜層達到一定值時，需要對換熱器進行融霜，以進步換熱器及系統的性能，但融霜過程增加了額外的能量進進系統，使系統性能下降，被冷卻的環境溫度上升。因此對蒸發器融霜特性的研究，對于進步換熱器的性能來說是至關重要的。對此，國內外學者進行了一些研究。 ??? 實驗研究了融霜時風機運行與不運行后對蒸發器性能的影響，為融霜時確定風機運行狀態在換熱器性能影響方面提供實驗性依據。 一、實驗裝置及測試工況 ??? 一個配有各種丈量 設備 的用于測試換熱器性能的風道設置于測試室內，如圖1所示。測試室內設有預冷器，第二制冷劑采用乙二醇，乙二醇被R407C制冷機冷卻并送進預冷器對測試室降溫，測試室內能對溫濕度進行控制，對測試換熱器的融霜是采用常溫下乙二醇液體進行的。 ??? 所有的實驗均在恒定室內溫度及相對溫度的條件下進行的，在測試室的溫濕度未達到所需的工況要求時，第二制冷劑僅進進預冷器。當測試室溫度達到設計工況時，第二制冷劑進進測試換熱器，并開始采集數據。測試工況見表1。 二、實驗用換熱器結構 ??? 本實驗中采用了一個帶有百葉窗翅片的微型通道換熱器，換熱器翅片間距為1.69mm，百葉窗葉片間距為1.4mm，迎風面積為0.226m2。換熱器的外型尺寸：長為152mm、高為149mm、寬為21mm。具體外形結構如圖2所示。 三、融霜時風機運行與不運行時的換熱器性能實驗研究 ??? 當室內溫度達到0℃、相對濕度為70%時，控制通過換熱器的面風速為0.9m/s，并將溫度為-14.5℃的第二制冷劑供進測試換熱器內，同時開始采集數據。由于換熱器表面開始結霜，換熱器空氣側的壓降dp將增加，當換熱器表面的壓力降dp增到5倍于干表面狀態下的空氣壓降值時，停止對換熱器供泠，將常溫下20℃的乙二醇供進換熱器中，進行融霜，融霜時間為3min，融霜結束后，轉換閥門繼續開始對換熱器供冷，直至下一次融霜。圖3為在融霜時風機運轉與不運轉時帶有15次凍融循環的換熱器壓力降dp隨時間t的變化比較圖。 ??? 在融霜時無論風機是處于運行狀態還是不運行狀態，在每一結霜循環中，由于霜層的不斷累積,車間通風，換熱器空氣側的壓降dp隨時間t均不斷的增加，但對應融霜時風機運行狀態的情況，壓力降增加的速度較風機不運行時慢，在同樣的融霜次數下，可運行更長的時間。 ??? 同時留意到，對于兩個狀態下的凍融循環，在最初的若干個結霜循環中，起始的壓力降均出現增加，每一新循環的起始壓力降高于前一個循環壓力降，這是由于融霜水量較小，并全部滯留在換熱器表面。若干循環以后，融霜水從換熱器表面開始排出，換熱器空氣側的壓降到達了一個穩定狀態(如圖中的兩條虛線)。但在穩定狀態，融霜時風機運行狀態的結霜循環起始壓力降低于在融霜時風機不運行狀態的起始壓力降(如圖中的兩條虛線，上部虛線為風機不運時狀態，下部虛線為風機運行狀態)，這表明對于融霜時風機的運行狀態，能增大換熱器表面的排凝水的能力，融霜結束時積存于換熱器表面的凝水量將減小，因而壓力降下降。 ??? 融霜時風機運行與不運行狀態下換熱器制冷量的變化 ??? 在融霜時風機運行與不運行狀態，換熱器在每一結霜循環的制冷量Q隨時間t有變化情況比較圖。圖中表明，對于兩種狀態，對應每一結霜循環，換熱器的制冷量Q均隨霜層的增加而減小，在每一次融霜后再次開始制冷時，制冷量達到最大，比較兩種狀態的凍融循環，風機運行的狀態循環，有著較大的制冷量Q，說明其換熱性能比融霜時風機不運行狀態要好。 四、結語 ??? 本文對融霜時風機運行與不運行狀態下對換熱器性能的影響進行了實驗性的研究，結果表明: ??? (1)對于每一凍融循環，需要經過若干個凍融循環后，換熱器起始的壓力降開始不變，但對于融霜時風機運行狀態，在穩定狀態，換熱器結霜時的起始壓力將降低于融霜時風機不運行狀態的起始壓力降； ??? (2)融霜時風機運行狀態換熱器的排凝水能力大于融霜時風機不運行狀態的排凝水能力； ??? (3)對融霜時風機運行狀態，在結霜循環時，壓力降增加的速度較風機不運時慢，在同樣的融霜次數下，可運行更長的時間； ??? (4)對融霜時風機運行狀態，在起始結霜時有著較大的制冷量，其換熱性能比融霜時風機不運狀態要好。
中核科技日前公告稱，公司核電站工程核級關鍵閥門及高品質鑄鍛件的生產能力配套項目列入國家2010年核電裝備自主化和能源自主創新專項，將取得國家資金支持2960萬元。同時宣布，公司與美資FlowserveUSInc.在新加坡注冊設立的FlowservePte.Ltd.合資設立的蘇閥福斯核電設備有限公司已經獲批準成立。公司稱，已于26日收到上述國家專項資金，將用于公司核電站工程項目核級關鍵閥門和高品質鑄鍛件的自主技術創新及相關生產設施能力配套。據悉，蘇閥福斯核電設備有限公司注冊資本為1000萬美元，其中，中核科技出資55%，外方出資45%。
公司還于今日公布其三季報，前三季凈利潤為2711.84萬元，微增0.34%。不過，第三季凈利潤為760.68萬元，同比下降34.12%。顯示第三季降幅較大。
業內人士認為，盡管中核科技的普通閥門業務仍占其總量的80%左右，但這個領域競爭激烈，公司的優勢并不明顯。因此，中核科技已在去年起增發融資發力核電閥門業務。這次獲得核電閥門研發領域近3000萬國家資金扶持，并與外資設立核電設備公司，標志公司已集中發力核電閥門這一未來業績亮點。公司表示，此次與美資合資設立蘇閥福斯核電設備公司，主要是吸收引進美方先進的核電閥門技術。
去年，中核科技核電閥門業務收入不足8000萬，占總收入比重僅10%左右。不過，作為中國核工業集團控股的公司，隨著其技術創新能力的提高和核電閥門國產化率的提高，其市場占有率有望較快提升。
我國將在“十二五”期間進入核電建設高峰。據估算，之后我國核電建設將保持較平穩的節奏，每年大約建設6-8臺機組，對應裝機容量接近800萬千瓦。按照核電站單位造價1.5萬元/千瓦，設備費用占項目總投資60%計算，每年核電設備投資將高達720億元。
風機盤管機組體系,基本上就是將風機和盤管構成的機組直接置于空調屋子內,風機吸進空氣air,篩選后再經盤管加溫或者冷去,當場?入空調屋子,以達到和實現空調的企圖。屋子需要的新鮮空氣air一般是將室外空氣air經新風安排機組集合安排后由通道送入。風機盤管使用冷媒集合供應,屬半集合式空調體系。在這里體系中,冷量(或者熱量)分?由空氣air和水帶入空調屋子,屬空氣air－水體系。
風機盤管機組因其整理靈便、各屋子能夠自立調解而普遍用在旅社、寓所、診所和辦事樓等高層多室小空間的健造物。此類空調方法同樣較適用在舊健造,由于它所占空間小,無需大拆大?,容易裝置開工。
2體系介紹
風機盤管機組的風機一般為前傾鍍鋅葉片式、低噪音、大風力的離心風機或者貫流風機。配有低噪音電機,經過調解電機的輸進電壓以?動風機轉速,讓它能變化成高、中、低3檔風力。盤管為有效翅片式換熱管,使用紋路、鋁質翅片和優秀紫銅管,經液壓或者機器脹管,保證翅片與銅管緊緊交往,提升換熱速率。盤管的承壓烈度好,有981kPa和1715kPa2類。風機盤管一般容積領域為風力0.007～0.236m3/s(250～850m3/h)；冷量2.3～7kW(2000～6000kcal/h)；風機械電子機碼率一般在30～100W領域內；水量約為0.14～0.22L/s(500～800L/h)；盤管水壓虧損10～35kPa(1～3.5mmH2O)。
房內冷重量重要由機組內盤管負擔,故而,盤管容積非常大（排數為3～4排）,同一時侯一般思量濕工?運行,故而,務必陳設排凝水的管路。
機組一般分成立式和臥式2類,可按房內裝置位置選定。同一時侯依據房內粉刷需用可作完明裝或者暗裝。近年以來因為風機盤管體系的普遍使用,進一?開拓了多類方式,如立柱式、頂棚式等,分?專用在飯店客房、辦事室和商務健造中。
3 風機盤管機組的掌控（2管理體系）
3.1 定標量水體系常用在2管理體系,其掌控方法有2種。一類為盤管中的水是常通的,水量依托閥門一回性調整以極變更,房內溫度的高矮由手動選取風機的3檔轉速進行調解；另一類為盤管中的水是常通的,水量依托閥門一回性調整以極變更,房內溫度掌控器掌控排煙風機啟停,手動3檔開關調解風機的轉速。
3.2 變標量水體系其掌控方式為：手動3檔開關選取風機的轉速；手動節氣轉化開關,風機和河路閥門簾鎖；由房內溫度掌控電動2通閥的啟閉。當2通閥斷電后,能自行切斷河路。近年以來因為效能請求和創造廠家制品差異,顯現了非常多另外掌控辦法。
4 型成吊頂滲水的緣故及處理方法
風機盤管體系比較,廠房降溫,多見的難題基本上就是吊頂滲水,既影響好瞧,并引發使用者的不滿,引起不需要的虧損。
4.1 保溫材料的選取及開工風機盤管體系是由涼水主機供應冷藏水,水溫一般唯有8℃上下,故而,其冷藏水的供、回水管,凝結管和凝水盤的溫度都比較,低,在夏天易于顯現結露,務必施行保溫,并且對保溫的請求同樣比較,高。但因為保溫材料和開工的緣故,?有能夠將保溫材料緊帖在管璧或者管件上,乃至保溫材料與管璧中間存有定然的空隙,當空氣air?入空隙中遇到低溫管璧時,便型成凝集水,凝集水越積越多,就可能滲?,弄濕吊頂。例：因使用玻璃棉管殼保溫,在閥門等不準則管件上不容易將之緊帖,管件外面型成凝集水并吸入管殼內,整體玻璃棉管殼吸足水后凝結水滴?,弄濕吊頂。仍有的項目是凝水盤未作保溫,進而在凝水盤下產生兩回凝水,浸濕吊頂。
隨著健造物級?的提升,非常多健造物的空調水體系使用橡塑保溫材料。此種材料在材料構架、導熱參數、外面放熱參數、抗水汽滲入參數上具備非常大的卓越性,特?是其在開工質量上大大優于玻璃棉,特?適宜于不準則狀貌通道管件和閥門的保溫,大大下降了因開工緣故引起的凝集水滴落現像[phenomenon]。
4.2 凝結管的設定此刻因為非常多健造開拓商對健屋頂風機造財經性或者特?用處的需用,健造物的層高廣泛比較低,至使吊頂內的空間更加為窄小,對空調體系的風管、水管的整理極其有害。風機盤管的凝集水排放是靠凝結管的梯度來完成的。當吊頂內空間非常小至使凝結管梯度不夠,以至偶爾因為開工成員的大意至使無坡或者反坡時,就可能至使凝結水除水不暢,聚在漏水盤中,積水太多后溢?,至使浸濕吊頂。故而,在策劃和開工中,要保證風機盤管的凝結管有足夠梯度。例某總合樓,因為營售需用,在首層與2層間設定了一個莢層,引起首層、莢層層高極低,?法滿意風機盤管體系凝結水的集合排放請求(?法保證梯度)。在開工和策劃中使用了照近設定立管除水的行動,既2～3個盤管受用一個除水立管,直接排入地底下室除水溝。另外,在開工中存在些開工單位,為圖便捷便捷使用聚氯乙烯軟管作為凝結管,在管路較長時因為剛度不夠而?法保證除水梯度。故一般應使用鍍鋅鋼骨,在與凝水盤相聯部份(BuFen)使用紋路管聯接。
因為凝結水體系是一個無壓體系,故而,凝結管的管徑大小對凝結水的排放有要緊影響,若凝結管管徑過小,會至使沿程嶂礙加大使凝結水排放不暢,若管徑太大且會糜費材料。一般在策劃歷程中,策劃成員會根據策劃手冊中列?的凝結管徑與風機盤管重量間的呼應干系來斷定凝結管管徑。在事實開工中需增強監理工作,預妨開工單位,不按開工圖請求以小管徑的鍍鋅鋼骨來頂替,至使將來應用中凝結水排放不暢。
4.3 另外緣故在開工中為了風機盤管的修理便捷,一般在冷藏水進?盤管的管路上設定截至閥,在進水管上仍要設定篩選器以預妨污物?入盤管�？稍谑聦嵾\行歷程中,某些截至閥因為品質難題,在閥芯處顯現漏水現像[phenomenon],或者是由于截至閥和篩選器保溫不好至使凝結水型成。故而,在選取截至閥時,在注資準許的境?下,能夠選取部分非常高級?的入口制品或在訂購風機盤管時,向公司提起加長凝水盤的請求,由于截至閥和篩選器都是在風機盤管邊上,使凝水盤洽當加長伸展至截至閥和篩選器下同樣切實feasible有用。
在應用歷程中,已經發掘因為凝水盤的除水口堵住而引起凝結水外溢,其緣故是由于盤管多是在濕工?下工作,盤管外面經常沾滿塵士。若保護成員?有或者者講不存在及時沖冼,就可能使這一些塵士或者部分微小纖維狀物質[substance]被凝水沖下,沉淀在凝水盤中,凝水盤中的濕潤周圍的環境經常至使病菌生長型成膠狀污物,進而堵住除水口。故而,應定期對風機盤管施行檢測檢查沖冼,以保證凝集水排放無詛。
開工品質亦為一個要緊緣故。非常多項目的策劃全是嚴勵依照策劃標準、手冊來施行的,可在開工歷程中少數開工單位,偷工減料,某些現場開工成員以至未通過特?的裝置短訓就上崗控制,至使在運行歷程中顯現了如此那般的難題。故而,開工單位,得對開工成員施行需要的上崗短訓,開工歷程中要增強監理力度,杜絕所有偷工減料或者錯處控制的現像[phenomenon]產生。
5 另外多見難題及處理辦法
5.1 噪音難題在風機盤管體系中,偶爾一開機就可能型成使人焦躁的噪音,進而使整體體系的運行情?極不正常。引起此類現像[phenomenon]的緣故一般是由于風機盤管選配不當,噪音源自于風機型成的聲碼率級及佰葉風口的氣流噪音。特?在部分旅社客房中,風機盤管的噪音經常至使客人的告狀。
在策劃開工中,應盡可能選任低噪音風機,在滿意風力風壓先決條件下,洽當選取低轉速的風機,以下降其空氣air前進力噪音。對部分需要較高的屋子,可于風機盤管的?風口作消聲安排或者增添消聲裝置,在裝置時仍要留意辦好減振及找平權工作。
5.2 回風篩選難題非常多使用風機盤管體系的屋子,在第1～2年空調作用非常好,3年之后冷量降低許多,室溫?法降下來。經考察,緣故是回風口未裝空氣air篩選網。
因為風機盤管體系為濕工?運行,若回風未篩選,空氣air中含塵量非常高,空氣air中的塵士或者其余微小纖維,遇到濕潤的盤管就可能沾在上頭,不易處理,長而久之,至使盤管熱兌換速率下降,使室溫?法達到和實現策劃請求。故而,大凡策劃臥式暗裝風機盤管,在注資準許的因素下應加設空氣air篩選器或者篩選網輝發器靠鋁翅片來換熱的,房內空氣air中含著水份、塵士、微生物[organism]、病菌等微粒,從吸風口吸入。第一,通過篩選網,有近20%大的塵粒被篩選網所附著。而80%的微小塵埃、病菌等微粒,在通過鋁翅片微小間隙時（1mm空襲,65mm深度）,因為翅片涼而空氣air熱,在翅片外面型成了滴露,空氣air中的微粒都被粘附在鋁翅片的外面,日積月累產生了厚厚的誤點,大大下降了熱速率,達不到定量值。咱們的修理技工人協會遇見運行了兩至三年的風機盤管開快速檔而無作用,發掘電機及風輪運行正常,且能達到和實現定量轉速,勘察?風口（散流器）無風。
5.3主機及末端配置篩選器堵住
5.4保護：風機盤管時常顯現的茅病一般有三個：
A.溫度調不起來,：電體系、水體系、風體系。當中重點是盤管熱兌換本事?失（鋁翅太贓或者濾網堵�。�；水管內有空氣air,產生""氣堵""現像[phenomenon]；
B.漏水；
C.噪聲超標。
6沖冼盤管辦法：
6.1將回風口從痘瘡扳上取下,切斷風機械電子源
6.2打開修理孔,拆下電機上的聯接線
6.3轉動螺絲取下風機
6.4將風機移至工作臺上,將電機軸與風輪聯接的止動螺絲松動,脫開風輪,將風輪及罩殼一個取下,方便處理
6.5罩殼微風輪用壓力水沖冼
6.6盤管部份(BuFen)先用細銅絲刷往返刷動去污,接下來用迸射器迸射空調盤管沖冼劑施行化學[chemistry]沖冼,再使用清水沖冼清爽（有因素的用氮氣沖吹）。該工作在客房施行時要有充足預備：第一要保證凝結水管暢通,第2要在地毯上鋪好舊床鋪。若有多年使用的風機盤管,不但鋁翅非常贓,且銅管內璧積?水詬,此時要整體盤管拆下來,浸泡在沖冼空調盤管的沖冼池中,或者接高壓水泵逼迫沖冼劑在盤管內循環,再使用清水沖冼清爽。
6.7接水盤內有水遺存,再加上溫度適合,易有藻類生長,型成膠狀順溜的極濃的殘堵住凝水通道,需在接水盤內擺放滅藻藥品,以遞減其害處。
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工程概括：暫估價12萬。詳細情況請電話咨詢招標方。
招標范圍：北京大學工學院與交叉學科大樓1#樓工程風機設備招標公告
資質要求：必須是獨立法人資質，具有有效的營業執照；注冊資本金制造商不少于500萬元人民幣（含），經銷商不少于100萬元人民幣（含）；所投設備制造商具有ISO9001：2000質量管理體系認證；代理商必須具有設備制造商關于此項目的授權代理證書；沒有處于被責令停業、投標資格被取消、財產被接管凍結破產狀態
報名時需提供資料：下載施工報名表并填寫相關內容，加蓋公章
資格預審時間：報名結束后另行通知
報名時間及地點：2010年11月15日上午9點至2010年11月19日下午17點
聯系人：汪競
電話：62766251（項目問題請咨詢招標方，不回答任何咨詢報名地址問題）
北京大學資源西樓127室（北大南門往東100米，資源西樓風入松書店入口處進入，上二層樓梯，穿過長走廊下一層樓梯進入基建工程部辦公區，找127辦公室，詳見下圖）
招標人：北京北國建筑工程有限責任公司
地址：北京大學工學院與交叉學科大樓項目部
郵編：100871
聯系人：阮江
電話：13811766866
隧道風機的選型
隧道風機的選型一般按下述步驟進行：
1、計算確定隧道內所需通風量：
2、計算所需總推力It
It=△P×At(N)
其中，At：隧道橫截面積(m2)
△P：各項阻力之和(Pa)；一般應計及下列4項：
1)隧道進風口阻力與出風口阻力；
2)隧道表面摩擦阻力，懸吊風機裝置、支架及路標等引起的阻力；
3)交通阻力；
4)隧道進出口之間因溫度、氣壓、風速不同而生的壓力差所產生的阻力；
3、確定風機布置的總體方案
根據隧道長度、所需總推力以及射流風機提供推力的范圍，初步確定在隧道總長上共布置m組風機，每組n臺，每臺風機的推力為T。滿足m×n×T≥Tt的總推力要求，同時考慮下列限制條件：
1)n臺風機并列時，其中心線橫向間距應大于2倍風機直徑。
2)m組(臺)風機串列時，縱向間距應大于10倍隧道直徑。
4、單臺風機參數的確定
射流風機的性能以其施加于氣流的推力來衡量，風機產生的推力在理論上等于風機進出口氣流的動量差(動量等于氣流質量流量與流速的乖積)，在風機測試條件下，進口氣流的動量為零，所以可以計算出在測試條件下，風機的理論推力：
理論推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N)
ρ:空氣密度(kg/m3)
Q：風量(m3/s)
A:風機出口面積(m2)
試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍。取決于流場分布與風機內部及消聲器的結構。風機性能參數圖表中所給出的風機推力數據均以試驗臺架量測推力為準，但量測推力還不等于風機裝在隧道內所能產生的可用推力T，這是因為風機吊裝在隧道中時會受到隧道中時會受到隧道中氣流速度產生的卸荷作用的影響(柯達恩效應)，可用推力減少。影響的程度可用系數K1和K2來表示和計算：
T=T1×K1×K2或T1=T(K1×K2)
其中T：安裝在隧道中的射流風機可用推力(N)
T1：試驗臺架量測推力(N)
K1：隧道中平均氣流速度以及風機出口風速對風機推力的影響系數
K2：風機軸流離隧道壁之間距離的影響系數
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