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廠房降溫設備_風機、泵類在變頻調速技能中的運用空氣離心壓縮機
一、引子
在工業制造業制造和制品處理創造業中,風機、泵類配置運用領域普遍；其電能耗損和譬如閥門、檔扳有關配置的節流虧損以及保護、修理花費占到制造工本的7％～25％,是一筆非常大的制造花費花銷。隨著財經攺制的不停深入,商業經濟的巿場競逐的不停加重；節省能源降耗已經變為下降制造工本、提升產品質[character]量的要緊方法其中之一。
而8拾年代初發展(FaZhan)起來,的變頻調速技能,就是順著了工業制造業制造自行化的發展(FaZhan)的請求,創造了一個全新的智能電機時期。一攺平常電機只可以定速方法運行的破舊方式,至使電目的及其拖動背負在不需要任何(RenHe)攺進的境況下就可以依照制造技朮請求調整以極變更轉速輸岀[exportation],進而下降電機功耗達到和實現體系有效運行的企圖。
8拾年代末,該技能引進中國并獲得普極。現在已經經在電能、冶煉、石油、化工、造紙、食物、針紡等多類行業的電機傳遞配置中獲得事實運用。當前,變頻調速技能已經變為當代電能傳遞技能的一個重要目標。杰岀的調速質量、明顯的節電作用,攺良現存配置的運行工況,提升體系的平安可信性和配置使用率,加長配置應用壽運等優勢隨著運用范圍的不停擴大和增大而獲得充足的表現。
2、總述
一般在工業制造業制造、制品處理創造業腦卒中機配置重要用在鍋臺灼燒體系、烘干體系、冷去體系、透風體系等場次,依據制造需用對灶膛壓力、風速、風力、溫度等目標施行掌控和調解以順應技朮請求和運行工況。而最常用的掌控方法卻是調解風門、檔扳開度的大小來調解受控對像。如此,無論制造的需要大小,風機都得全速流轉而運行工況的變化和攺變則至使能源以風門、檔扳的節流虧損耗損丟了。在制造歷程中,不但掌控細度受到限止,并且還引起多量的資源糜費和配置消耗。進而至使制造工本增多,配置應用壽運縮小,配置保護、修理非得高居不下。
泵類配置在制造范圍一樣有這遼闊的運用空間,提水泵站、水池儲罐給排體系、工業制造業水（油）循環體系、熱兌換體系均應用離心泵、軸流泵、齒輪泵、柱塞泵等配置。并且,依據差異的制造需要常常使用調整以極變更閥、截至閥等節流配置施行標量、壓力、水流位置等訊號的掌控。如此,不但引起多量的資源糜費,管路、閥門等封蓋質量損壞；還提速了泵腔、閥體的磨損和汽蝕,嚴峻時損傷配置、影響制造、危及產品質[character]量。
風機、泵類配置多半使用異歩電目的直接驅動的方法運行,存有開啟電流達,機器沖激、電氣保衛特點差等缺陷。不但影響配置應用壽運,而當背負顯現機器毛病時不可霎那舉動保衛配置,經常顯現泵損傷同一時侯電機同樣被燒滅的現像[phenomenon]。
本年來,由于節省能源的急切需用和對產品質[character]量不停提高的請求,加之使用變頻調速器（并稱變頻器）易控制、免保護、掌控細度高,并能夠完成高效能化等特征；因此使用變頻器驅動的方法開始逐漸替代風門、檔扳、閥門的掌控方法
變頻調速技能的基礎元理是依據電機轉速與工作電源輸進周率成正比的干系：n＝60f（1－s）/p,（式中n、f、s、p分別示意轉速。輸進周率、電機轉差率、電機磁極對數）；經過攺動電目的工作電源周率達到和實現攺動電機轉速的企圖。
變頻器基本上就是按照以上元理使用交－直－交電源變化技能,電能電子信息、微筆記本電腦掌控等技能于全身的總合性電氣制品。
三、節省能源闡發
經過液體力學的基礎原理可知：風機、泵類配置都屬平方轉矩背負,其轉速n于標量Q,壓力H以及軸碼率P具備如下(同下)干系：Q與n成正比,H與n2成正比,P與n3成正比；既,標量與轉速成正比,壓力與轉速的平方成正比,軸碼率與轉速的成方成正比。
以一個水泵作為例子,它的岀口壓頭微H0（岀口壓頭既泵進口的管路岀口的靜壓力差）,定量轉速為n0,閥門全開時管嶂礙特點為r0,定量工況下同它呼應的壓力為H1,岀口標量為Q1。
在現場掌控中,一般使用水泵定速運行岀口閥門掌控標量。從標量從Q1減少50％至Q2時,閥門開度減少使管網嶂礙特點由r0變成r1,體系工作點沿目標1由原來,的A點移至B點；受其節流作用以極影晌壓力H1變成H2。水泵軸碼率事實值（KW）可由公式：P=Q/H/(@micro;c/@micro;b)×10-3得到。當中,P、Q、H、@micro;c、@micro;b分別為示意碼率、標量、壓力、水泵速率、傳遞裝置速率,直接傳遞為1。假使總速率(@micro;c/@micro;b)為1,則水泵由A點移至B點工作時,電機節約的功耗為AQ10H1和BQ20H2的輻面差。如若使用調速方法攺動水泵的轉速n,當標量Q1減少50％至Q2時,那樣管網嶂礙特點為相同曲線r0,體系工作岀兵沿目標II由原來,的A點移至C點,水泵的運行同樣更趨于公道。當閥門全開,唯有管網嶂礙的境況下,體系滿意現場的標量請求,能耗必將下降。這時,電機節約的功耗為AQ10H1和CQ20H3的輻面差。比較,使用閥門開度調解和水泵轉速掌控,明顯應用水泵轉速掌控更加為有用公道,具備明顯的節省能源作用。
其他,從圖中還能夠念書：閥門調劑時將使體系壓力H升高,這會對管路和閥門的封蓋質量產生要挾和損壞；而轉速調解時,體系壓力H將隨泵轉速n的下降而下降,故而不可能對體系型成不好影響。
從上頭的比較,不不得多的岀：當現場對水泵標量的需要從100％降至50％時,使用轉速調解將必原來,的閥門調解節約BCH3H2所呼應的碼率大小,節省能源率在70％以上。與此相相似的,如若使用變頻調速技能攺動泵類、風機類配置轉速來掌控現場壓力、溫度、水流位置等其余歷程掌控參量,一樣能夠根據體系掌控特點繪畫初干系曲線得到以上的比較,結果。亦既,使用變頻調速技能攺動電機轉速的辦法,要比使用閥門、檔扳調解更加為節省能源財經,配置運行工況亦將獲得顯然攺良。
肄、節省能源籌算
關于風機、泵類配置使用變頻調速后的節省能源作用,一般使用一次2類辦法施行籌算：
1、依據已經知風機、泵類在差異掌控方法下的標量－背負干系曲線和現場運行的背負變化和攺變境況施行籌算。
以一個IS150-125-400型離心泵作為例子,定量標量為200.16m3/h,揚程50m；整備Y225M－4型電目的,定量碼率45KW。泵在閥門調解和轉速調解時標量－背負曲線如下(同下)圖顯示。依據運行請求,水泵接連著24鐘頭運行,當中毎日11鐘頭運行在90％重量,13鐘頭運行在50％重量；全年運行時間(Time)在300天。
則毎年的節電量為：W1＝45×11×（100％-69％）×300＝46035KW/h
W2＝45×13×[1-（20/50）3]×300＝80309KW/h
W=W1+W2=46035+131625=177660KW/h
毎度電按0.5元籌算,則毎年可節省電費8.883萬元。
2、依據風機、泵類平方轉矩背負干系式：P/P0=(n/n0)3籌算,式中為P0定量轉速n0時的碼率；P為轉速n時的仟米。
以一個工業制造業鍋臺使用的22KW鼓風機作為例子。運行工況仍以24鐘頭接連著運行,當中毎日11鐘頭運行在90％重量（周率按46Hz籌算,檔扳調解時電機碼率按98％籌算）,13鐘頭運行在50％重量（周率按20Hz籌算,檔扳調劑時電機碼率按70％籌算）；全年運行時間(Time)在300天為籌算根據。
則變頻調速時毎年的節電量為：W1=22×11×[1-（46/50）3]×300＝16067KW/h
W2=22×13×[1-（20/50）3]×300＝80309KW/h
Wb＝W1+W2＝1452+21780＝23232KW/h
相比較,節電量為：W＝Wb－Wd＝96376-23232＝73144KW/h
毎度電按0.5元籌算,則使用變頻調速毎年可節省電費3.657萬元。某廠子離心式水泵系數為：離心泵幸虧6SA-8,定量標量53.5L/s,揚程50m；所配電機Y200L2-2型37KW。對水泵施行閥門掌控和電機調速掌控的境況下的實測數字記述怎樣：
標量L/s時間(Time)（h）耗損電網輸岀[exportation]電能（KW/h）
47233.2×2＝66.428.39×2＝56.8
40830×8＝24021.16×8＝169.3
30427×4＝10813.88×4＝55.5
201023.9×10＝96.
思量24653.4378.3
比較的下面,在一天(OneDay)內變頻調速可比閥門節流掌控節約275.1KW/h的電量,節電率達42.1％。
5、終結語
風機、泵類等配置使用變頻調速技能完成節省能源運行時中國節省能源的一個重心普極技能、收取國家(GuoJia)官方的廣泛注重,《中國民眾共和國節省資源法》第39條就把它列為通用技能進行普極。時間(Time)證實,變頻器用在風機、泵類配置驅動掌控場次獲取了明顯的節電作用,是一類理想[perfection]的調速掌控方法,既提升了配置速率,并滿意了制造技朮請求,而且故而而大大遞減了配置保護、修理花費,還下降了停產周期。直接和暗地財經作用非常顯然,配置一回性注資一般能夠在9個月到16個月的制造中所有收取。
空氣離心壓縮機，是目前許多大型空分裝置必備的設備，用戶一般選擇同步電動機作為原動機。在用戶現場開車啟動時，壓縮機的增速機因振動幅值在很短的時間（近20s）內超標，致使連鎖停機。筆者曾在某現場多次參加大型空氣壓縮機的試車工作，因為同步電機啟動瞬間壓縮機的增速機振幅達到237μm以上，報警連鎖停機，致使工期拖后5個月之久。通過試車啟動時采用高性能監測站，利用測試啟動沖擊振值高點和轉速之間的關系，確認安全地連鎖停機延時時間，解決了機組啟動問題。
1 機組參數及布置
1.1 機組參數
空氣壓縮機、增速機、同步電機的型號和參數見表1。表1 機組參數表
參 數
參數值
壓縮機
產品型號
MCL1204-2
標準流量/（Nm3/h ）
153000
進口壓力/MPa（A）
0.099
進口溫度/℃
25
出口壓力/MPa（A）
0.645
出口溫度/℃
85.3
軸功率/kW
13080
轉速/（r/min）
5556
一階臨界轉速/（r/min ）
3293
連鎖停機/μm
120
增速機
生產商
德國 BHS
速比
3.704
齒形
漸開線
同步電機
型號
T15000-4
1.2 機組布置圖
機組布置圖如圖1所示，測點1為增速機大齒輪側測點，測點2為小齒輪側測點，測點3、4為空氣壓縮機驅動端和自由端測點。
圖1 機組布置圖
測振元件為美國本特利公司Bently3300系列元件，振動采集及分析系統采用大連圣力來監測技術有限公司監測站（PMS），具有啟停機瞬態響應分析，以及波形、頻譜、軸心軌跡等多種分析功能。
2 空氣壓縮機安裝后試車情況
2008年5月，壓縮機安裝結束后進行開車試運轉，開始階段同步電動機只與增速機連接，單獨跑合，增速機的未濾波的振動幅值在20μm左右，達標。合格后將壓縮機連上，考慮到壓縮機的工況，為了避免因進口面積過小而造成的氣流渦動，同時為了降低電機的啟動負載，將進口導葉開度定為15°[1] 。在同步電動機啟動后19s時，壓縮機轉速4860r/min，測點1的振動幅值超過237μm，連鎖停機。測點3、4的振動幅值20μm，測點2的振動幅值24μm。根據振動分析認為是增速機軸承間隙偏大，造成啟動瞬間油膜不穩定而引起振動，頻譜圖見圖2，存在很高能量的低頻振動，決定將增速機的大、小齒輪軸承徑向間隙由原來的0.50mm和0.40mm調整為0.40mm和0.30mm[2] 。
圖2 測點1頻譜圖
為了使機組順利開車，保證工期，應用戶要求將增速機返廠檢查并對大小齒輪進行低速平衡校正。檢查結果：增速機的中心距、齒輪的齒面接觸面積、齒輪大小齒嚙合間隙都符合標準[3]。將大小齒輪的平衡精度在原有的基礎上進行了提高，已達到2.5級。
2008年9月將合格的增速機與壓縮機、同步電動機連接試車。在相同條件下，壓縮機轉速4860r/min，增速機大齒輪未濾波的振動幅值仍達317μm，壓縮機和增速機小齒輪的振動值沒有變化。從以上情況來看，機組振動故障的處理方案沒有解決實質性問題。經反復的分析，認為是否是同步電動機的啟動特性影響了空氣壓縮機的運轉，經分析研究后，采用逼近法[4]，對壓縮機的增速機振動連鎖跳車值做延時處理。
2008年10月，現場將振動連鎖跳車值延時3s后開車。測點1振動值最高仍是317μm報警停車，但是壓縮機的轉速已經達到5001r/min，且振幅值已經大幅下降到機組允許運行值130μm以下，振動趨勢圖見圖3。根據振動的幅值及轉速趨勢分析，如果再將振動連鎖跳車值延時繼續延長，則可能使振動下降，使轉速逼近同步電動機從異步啟動到牽入同步轉速階段。為了機組的安全，決定再將振動連鎖跳車值延時3s開車，即延時6s。開車啟動瞬間，壓縮機轉速4860r/min時，測點1振動仍然是317μm報警，由于延時壓縮機的轉速已經達到5400r/min，離同步電動機的牽入轉速差110r/min。經討論再延時3s，總計9s開車。在啟動后的24s時電機牽入同步，測點1振動降到32μm，壓縮機其他振動測點未濾波的振動幅值最高25μm。軸承溫度最高78℃，試車成功。
圖3 測點1趨勢圖
3 同步電機異步啟動特性
通過5個月時間對空氣壓縮機的運轉試驗表明，同步電機采用異步啟動在牽入同步轉速時會引起振動超標而導致停機。圖4和圖5為同步電動機的轉矩—轉速特性曲線，可以看出，同步電動機采用異步啟動時，首先通過阻尼繞組產生異步轉矩來獲得啟動轉矩。其啟動過程可分為2個階段，即異步啟動階段和牽入同步階段。異步啟動階段與異步電動機啟動過程相似，當電動機的轉速接近同步轉速時，即可在同步轉矩的作用下自行牽入同步。當轉速升高到95%額定轉速時，給轉子線圈通入直流電源，在轉子磁極的瞬間同步轉矩作用下，電機將產生一定程度的振蕩，牽入同步后電機將保持同步轉速不變，振動平穩。延長了連鎖停機跳車值后，度過了同步電機異步啟動時的振蕩區域，從而使振動下降，平穩運行 [5-6]。
由于同步電動機動態過程十分短暫，故要求測試系統具有較高的靈敏度及良好的動態響應性能，否則將無法測試，當然也不可能獲得準確的數據進行分析。
4 結論
同步電動機在異步啟動到牽入同步階段時，會產生很大的振動，與其連接的壓縮機（設備）可能會因受其影響產生較高的振動，以致連鎖停車，應特別指出的是德國 BHS 公司所生產的高速變速機在設計時沒有考慮到驅動機的型式及方法，對選用同步電機作為驅動的啟動特征沒有充分的認識，從而按通用產品設計。當然，這也與國內設計院未能及時提供相關信息有關，如果及時溝通、準備，則能避免或降低這類故障的發生。根據試驗得到的同步電動機啟動時振動連鎖跳車值延時的方法，解決了這個問題，對現場采用同步電動機的機組啟動過程有一定的幫助和指導作用。
> 江蘇金通靈風機股份有限公司
首次公開發行股票并在創業板上市發行公告
保薦人 (主承銷商)：平安證券有限責任公司
特別提示
1、江蘇金通靈風機股份有限公司根據《證券發行與承銷管理辦法》、《關于進一步改革和完善新股發行體制的指導意見》以及《首次公開發行股票并在創業板上市管理暫行辦法》首次公開發行股票(A股)并擬在創業板上市，本次初步詢價和網下發行均采用深圳證券交易所(以下簡稱“深交所”)網下發行電子平臺進行，請詢價對象及其管理的配售對象認真閱讀本公告。關于網下發行電子化的詳細內容，請查閱深交所網站( )公布的《深圳市場首次公開發行股票網下發行電子化實施細則》(2009年修訂)。
2、發行人與保薦人(主承銷商)鄭重提示廣大投資者注意投資風險，理性投資，認真閱讀2010年6月10日刊登在《中國證券報》、《上海證券報》、《證券時報》和《證券日報》上的《江蘇金通靈風機股份有限公司首次公開發行股票并在創業板上市投資風險特別公告》。
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2、本次發行采用網下向配售對象詢價配售(以下簡稱“網下發行”)和網上向社會公眾投資者定價發行(以下簡稱“網上發行”)相結合的方式同時進行。由保薦人(主承銷商)平安證券有限責任公司(以下簡稱“主承銷商”或“平安證券”)分別通過深交所網下發行電子平臺和深交所交易系統實施。本次發行股票申購簡稱為“金通靈”，申購代碼為“300091”，該申購簡稱及申購代碼同時適用于本次發行網下申購與網上申購。
3、本次發行股份數量為 2,100 萬股。其中，網下發行占本次最終發行數量的20%，即420 萬股；網上發行數量為本次最終發行數量減去網下最終發行數量。
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(2)48.62倍(每股收益按照經會計師事務所遵照中國會計準則審核的扣除非經常性損益前后孰低的2009年凈利潤除以本次發行后的總股數計算，發行后總股數按本次發行2,100萬股計算)。
(3)初步詢價報價不低于本次發行價格的所有有效報價對應的累計擬申購數量之和為14,380萬股，超額認購倍數為34.24倍。
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釋義除非另有說明，下列簡稱在本公告中具有如下含義：
發行人/金通靈 指江蘇金通靈風機股份有限公司
證監會 指中國證券監督管理委員會
深交所 指深圳證券交易所
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的程序、申購價格與發行價格一致、申購數量符合
有關規定、及時足額繳付申購款等的申購
指中國結算深圳分公司在結算銀行開立的網下發行
網下發行資金專戶
銀行資金賬戶
T 日 指2010 年6 月 11 日，即定價后參與本次網下發行申
購的股票配售對象按其有效報價數量繳付申購資金
和本次網上發行申購股票的日期
元 指人民幣元
一、初步詢價結果及定價依據
2010 年6 月4 日至2010 年6 月8 日期間的三個工作日為初步詢價日，發行人和主承銷商對所有詢價對象發出邀請。截至 2010 年 6 月 8 日下午15:00 時，主承銷商通過深交所網下發行電子平臺系統共收到并確認由 51 家詢價對象代理的73 家股票配售對象的初步詢價申報信息。
發行人和主承銷商根據初步詢價期間累計投標結果，并綜合參考公司基本面、可比上市公司和市場環境等因素，協商確定本次發行價格為28.20 元/股，具體分析如下：
(一)初步詢價情況的統計分析
根據配售對象報價及申購數據，依次計算各價位上的累計申購總量及對應的超額認購倍數，統計如下：
申報價格 擬申報數量 累計申報數量 超額申報倍數 對應 09 年攤薄
(元/股) (萬股) (萬股) (倍) 后市盈率
42.90 240 240 0.57 73.97
42.00 400 640 1.52 72.41
40.00 840 1,480 3.52 68.97
38.10 420 1,900 4.52 65.69
37.00 630 2,530 6.02 63.79
36.80 200 2,730 6.50 63.45
36.09 160 2,890 6.88 62.22
36.00 1,260 4,150 9.88 62.07
34.00 850 5,000 11.90 58.62
33.00 1,460 6,460 15.38 56.90
32.50 120 6,580 15.67 56.03
32.00 1,330 7,910 18.83 55.17
31.80 420 8,330 19.83 54.83
31.30 140 8,470 20.17 53.97
31.00 420 8,890 21.17 53.45
30.98 420 9,310 22.17 53.41
30.00 2,210 11,520 27.43 51.72
29.66 100 11,620 27.67 51.14
29.00 1,780 13,400 31.90 50.00
28.84 840 14,240 33.90 49.72
28.20 140 14,380 34.24 48.62
28.00 840 15,220 36.24 48.28
27.35 160 15,380 36.62 47.16
27.30 420 15,800 37.62 47.07
27.00 420 16,220 38.62 46.55
26.00 640 16,860 40.14 44.83
25.75 840 17,700 42.14 44.40
25.03 160 17,860 42.52 43.16
25.00 5,680 23,540 56.05 43.10
24.47 140 23,680 56.38 42.19
24.00 250 23,930 56.98 41.38
23.00 1,260 25,190 59.98 39.66
22.50 790 25,980 61.86 38.79
22.00 840 26,820 63.86 37.93
21.70 100 26,920 64.10 37.41
20.60 420 27,340 65.10 35.52
18.28 420 27,760 66.10 31.52
本次發行價格28.20元/股對應的累積申購數量為14,380萬股，對應的網下超額認購倍數為 34.24 倍，對應 2009 年攤薄后的市盈率為 48.62 倍。所有股票配售對象報價加權平均數為28.93元，中位數為29.00元，發行人定價低于所有股票配售對象報價加權平均數和中位數。
(二)按詢價對象分類的配售對象申報情況明細表
股票配售 算數平均 加權平均 中位數價 申購數量
配售對象類別 報價區間
對象數量 價格 價格 格 占比
基金公司 32 21.70-36.00 27.87 27.56 25.00 42.44%
證券公司 31 18.28-42.00 29.17 29.44 28.92 44.63%
財務公司 4 28.00-29.00 28.75 28.75 29.00 6.05%
信托公司 6 27.00-42.90 34.67 34.19 36.80 6.88%
保險公司 0 - - - - 0.00%
QFII 0 - - - - 0.00%
總體 73 18.28-42.90 29.10 28.93 29.00 100.00%
根據上述統計，所有配售對象報價加權平均值、所有配售對象報價中位數、基金報價加權平均值、基金報價中位數四值的最小值為 25.00 元。我們確定的
28.20元/股的發行價，高于上述四值的最小值。
(三)與可比上市公司市盈率(市凈率或其他指標)對比分析
選取目前A 股與商業模式與金通靈較相近的中小板上市公司為可比的對象2
家上市公司作為可比公司，以2009 年每股收益及截止2010 年6 月8 日收盤價計算可比公司的靜態市盈率，結果如下：
公司代碼 公司簡稱 價格(元) 09 年 EPS 09 年 PE
601369 陜鼓動力 15.35 0.47 32.66
300004 南風股份 55.72 0.64 87.06
均值 0.56 59.86
上述2家可比上市公司的平均靜態市盈率為59.86倍。發行人以2009 年扣除非經常性損益前后孰低的凈利潤所計算的攤薄前每股收益為 0.78 元/股，以
2009年扣除非經常性損益前后孰低的凈利潤所計算的攤薄后每股收益為0.58元/股，依據本次發行價格28.20元/股計算，發行市盈率為48.62倍(以扣除非經常性損益前后孰低值計算)，本次定價低于與可比公司均值。
(四)預計募集資金量
按 2,100 萬股的發行股數和 28.20 元/股的發行價格計算，本次預計募集
59,220 萬元。發行人將全部投資于公司的主營業務。所有募集資金將存入募集資金專戶，保薦人、存放募集資金的商業銀行將與發行人一起對全部募集資金進行三方監管。在募集資金使用過程中，發行人承諾：不進行交易性金融資產和可供出售的金融資產、借予他人、委托理財等財務性投資，不直接或間接用于新股配售、申購或用于投資股票及其衍生品種、可轉換公司債券等，不用于開展證券投資、衍生品投資、創業投資等高風險投資以及為他人提供財務資助等，不直接或者間接投資于以買賣有價證券為主要業務的公司，不將募集資金用于質押、委托貸款或其他變相改變募集資金用途的投資�？毓晒蓶|、實際控制人等關聯人不占用或挪用募集資金，不利用募投項目獲得不正當利益。
二、本次發行的基本情況
(一)股票種類
本次發行的股票為境內上市人民幣普通股(A 股)，每股面值人民幣 1.00 元。
(二)發行數量和發行結構
本次發行股份數量為2,100 萬股。其中，網下發行數量為420 萬股，占本次發行數量的20%；網上發行數量為本次最終發行數量減去網下最終發行數量。
(三)發行價格
本次發行的發行價格為28.20 元/股。此發行價格對應的市盈率為：
(1)36.15倍(每股收益按照經會計師事務所遵照中國會計準則審核的扣除非經常性損益前后孰低的2009年凈利潤除以本次發行前的總股數計算)。
(2)48.62倍(每股收益按照經會計師事務所遵照中國會計準則審核的扣除非經常性損益前后孰低的2009年凈利潤除以本次發行后的總股數計算，發行后總股數按本次發行2,100萬股計算)。
(3)初步詢價報價不低于本次發行價格的所有有效報價對應的累計擬申購數量之和為14,380萬股，超額認購倍數為34.24倍。
(四)本次發行的重要日期安排
日期 發行安排
T-6 日 刊登《初步詢價及推介公告》、《首次公開發行股票并在創業板上
2010年 6月3 日(周四) 市提示公告》
T-5 日
初步詢價(通過網下發行電子平臺)及現場推介(深圳)
2010年 6月4 日(周五)
T-4 日
初步詢價(通過網下發行電子平臺)及現場推介(上海)
2010年 6月7 日(周一)
T-3 日 初步詢價(通過網下發行電子平臺)及現場推介(北京)
2010年 6月8 日(周二) 初步詢價截止日(15:00)
確定發行價格、可參與網下申購的股票配售對象數量及有效申報
T-2 日
數量
2010年 6月9 日(周三)
刊登《網上路演公告》
T-1 日 刊登《發行公告》、《投資風險特別公告》
2010年6月10日(周四) 網上路演
T 日 網下申購繳款日(9:30-15:00；有效到賬時間 15:00 之前)
2010年6月11日(周五) 網上發行申購日(9:30-11:30，13:00-15:00)
T＋1 日 網下申購資金驗資
2010年6月17日(周四) 網上申購資金驗資
刊登《網下配售結果公告》、《網上中簽率公告》
T＋2 日
搖號抽簽
2010年6月18日(周五)
網下申購多余款項退還
T＋3 日 刊登《網上中簽結果公告》
2010年6月21日(周一) 網上申購資金解凍、網上申購多余款項退還
注：1、上述日期為工作日，如遇重大突發事件影響本次發行，保薦人(主承銷商)將及時公告，修改本次
發行日程。
2、如因深交所網下發行電子平臺系統故障或非可控因素導致詢價對象或配售對象無法正常使用其網下發行
電子平臺進行初步詢價或網下申購工作，請詢價對象或配售對象及時與保薦人(主承銷商)聯系。
(五)擬上市地點：深圳證券交易所
三、網下發行
(一)配售原則
發行人和保薦人(主承銷商)將按如下原則進行配售：
1、如果提供有效報價的配售對象最終有效申購總量小于本次網下發行數量
420 萬股，經發行人與保薦人(主承銷商)協商一致，可中止本次發行。
2、如果提供有效報價的配售對象最終有效申購總量不小于本次網下發行數
量420 萬股，則發行人和保薦人(主承銷商)根據超額認購的實際情況以一定的超額認購倍數確定配售比例。對全部有效申購按照統一的配售比例進行配售，參加網下配售的配售對象獲得的配售股數按以下公式計算：
配售比例＝網下發行數量/ 網下有效申購總量
某一配售對象獲得的配售股數＝該配售對象的全部有效申購數量×配售比例
3、零股的處理：按獲配股數由高至低排列配售對象，如果零股總數大于500
股時，零股以每 500 股為一個單位依次配售，不足 500 股的配售給排列在最后一個獲配 500 股零股的配售對象后面的第一個配售對象(獲配股數相同則隨機排序)；如果零股總數小于或等于500 股，則將零股配給獲配數量最高的配售對象
(獲配股數相同則隨機排序)。
(二)、網下申購繳款
1、提供有效報價的配售對象信息
本次發行參與初步詢價的配售對象共 73 家，其中提供有效報價的配售對象
42 家，對應有效申購數量之和為 14,380 萬股。參與初步詢價的配售對象可通過網下發行電子平臺查詢其報價是否為有效報價及有效報價對應的申購數量。
提交有效報價的配售對象參與網下申購時，應按初步詢價報價時有效報價對應申購量參與申購，按照發行價格與有效報價對應的申購數量的乘積及時足額繳納申購款。提交有效報價但未能在規定的時間內及時足額繳納申購款的配售對象，主承銷商將于2010 年6 月 18 日刊登在《中國證券報》、《上海證券報》、《證券時報》和《證券日報》上的《江蘇金通靈風機股份有限公司首次公開發行股票并在創業板上市網下配售結果公告》中予以披露，并報送中國證券監督管理委員會及中國證券業協會備案。
2、繳納申購款
(1)申購款的數量
提供有效報價的配售對象必須全額繳納申購資金。申購資金計算公式如下：申購資金＝發行價格×申購數量
(2)申購資金的繳付
網下申購繳款時間為2010 年 6 月 11 日(T 日，周五)，參與申購的配售對象應在劃款備注欄注明該筆申購資金的資金明細賬戶及新股代碼，本次網下申購劃款備注欄的備注格式為：“B001999906WXFX300091”。
配售對象應使用在中國證券業協會備案的銀行賬戶劃付申購資金且應確保資金于2010 年 6 月11 日(T 日，周五)當日15：00 之前到達中國深圳結算分公司的網下發行資金專戶。中國結算深圳分公司網下發行銀行賬戶信息表如下：
開戶行 開 戶 名 稱 銀 行 賬 號
工商銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 4000023029200403170
分公司網下發行專戶
建設銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 44201601100059868686
分公司網下發行專戶
農業銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 41000420040018839
分公司網下發行專戶
中國銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 810100838438024001
分公司網下發行專戶
招商銀行深紡大廈支行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 755914224110802
分公司網下發行專戶
交通銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 443066285018142041840
分公司網下發行專戶
中信銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 7441010191900000157
分公司網下發行專戶
興業銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 337010100100219872
分公司網下發行專戶
光大銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 38910188000097242
分公司網下發行專戶
民生銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 1801014040001546
分公司網下發行專戶
深圳發展銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 19009893059705
分公司網下發行專戶
華夏銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 4530200001843300000255
分公司網下發行專戶
浦東發展銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 79170153700000013
分公司網下發行專戶
廣東發展銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 102082594010000028
分公司網下發行專戶
深圳平安銀行股份有限 中國證券登記結算有限責任公司深圳 0012400011735
公司營業部 分公司網下發行專戶
渣打銀行(中國)有限公 中國證券登記結算有限責任公司深圳 000000501510209064
司深圳分行 分公司網下發行專戶
上海銀行深圳分行 中國證券登記結算有限責任公司深圳 0039290303001057738
分公司網下發行專戶
匯豐銀行(中國)有限公 中國證券登記結算有限責任公司深圳 622296531012
司深圳分行 分公司網下發行專戶
花旗銀行(中國)有限公 中國證券登記結算有限責任公司深圳 1751696821
司深圳分行 分公司網下發行專戶
注：以上賬戶信息可登錄“-業務規則-深圳市場-清算與交收”查詢。
3、公布配售結果和多余申購款退回
(1)2010 年6 月 11 日(T 日，周五)，中國結算深圳分公司于 15:00 后對配售對象劃付的申購資金按《深圳市場首次公開發行股票網下發行電子化實施細
則》(2009 年修訂)的規定進行有效性檢查，并于2010 年6 月 17 日(T+1 日，周四)9:00 前發出電子付款指令，要求結算銀行將無效資金退至配售對象備案賬戶。退款情況包括：股票配售對象劃付金額大于當日應付申購金額，將多劃款退回；股票配售對象劃付金額小于當日應付申購金額，將全部來款退回；股票配售對象本次無申購資格，當日劃付的金額無效，將全部來款退回。
2010 年 6 月 17 日(T+1 日，周四)，中國結算深圳分公司根據主承銷商提供的網下配售結果，計算各股票配售對象實際應付的認購金額，并將股票配售對象 T 日劃付的有效申購資金減去認購金額后的余額于2010 年 6 月 18 日(T+2
日，周五)9:00 前，以電子指令方式通過相應的結算銀行退至其備案賬戶。
(2)2010 年6 月 18 日(T+2 日，周五)，保薦人(主承銷商)將在《中國證券報》、《上海證券報》、《證券時報》和《證券日報》上刊登《網下配售結果公告》，內容包括獲配對象名單、獲配數量等。上述公告一經刊出，即視同已向參與網下申購的配售對象送達獲配通知。
(3)本次發行申購款項在凍結期間產生的全部利息歸證券投資者保護基金所有。
(4 )保薦人(主承銷商)將對所有參與網下申購的配售對象的賬戶進行確認。獲得配售的股票將鎖定 3 個月，鎖定期自本次發行中網上定價發行的股票在深圳證券交易所上市交易之日起計算。
(5)保薦人(主承銷商)特別提醒：如配售對象的持股比例在本次發行后達到發行人總股本的 5%以上(含5%)，須及時履行信息披露義務。
(6)深圳南方民和會計師事務所有限責任公司將于2010 年6 月 17 日(T+1
日，周四)對配售對象網下申購資金的到賬情況進行審驗，并出具驗資報告。
(7)上海市錦天城律師事務所將對本次網下配售過程進行見證，并出具專項法律意見書。
四、網上發行
本次網上發行通過深交所交易系統進行，保薦人(主承銷商)在指定時間內
(2010 年6 月 11 日上午9:30 至 11:30，下午 13:00 至 15:00 )將1,680 萬股“金通靈”股票輸入其在深交所的專用證券賬戶，作為該股票唯一“賣方”，以28.20
元/股的發行價格賣出。
各地投資者可在指定的時間內通過與深交所聯網的各證券交易網點，以發行價格和符合本公告規定的有效申購數量進行申購委托，并足額繳納申購款。
申購結束后，由保薦人(主承銷商)會同中國結算深圳分公司共同核實申購資金的到賬情況，中國結算深圳分公司的結算系統主機根據實際到賬資金統計有效申購數量和有效申購戶數。
投資者認購股票數量的確定方法為：
1、如有效申購量小于或等于本次網上發行量，不需進行搖號抽簽，所有配號都是中簽號碼，投資者按其有效申購量認購股票；
☆ 2、如有效申購數量大于本次網上發行量，則由中國結算深圳分公司結算系統主機按每500 股確定為一個申報號，順序排號，然后通過搖號抽簽，確定有效申購中簽申報號，每一中簽申報號認購500 股。
中簽率＝網上發行總量∕網上有效申購總量×100%
(一)申購數量的規定
1、本次網上發行，參加申購的單一證券賬戶的委托申購數量不少于500 股，超過 500 股的必須是 500 股的整數倍。
2、單一證券賬戶申購上限為 15,000 股，對于申購數量超過申購上限的新股申購委托，深交所交易系統將該委托視為無效委托予以自動撤銷，不予確認。
3、單一證券賬戶只能申購一次，一經申報不能撤單。同一賬戶的多次申購委托(包括在不同的證券交易網點各進行一次申購的情況)，除第一次申購外，均視為無效申購。
4、參與初步詢價的配售對象不能參與網上申購，若參與網上申購，則網上申購部分為無效申購。
5、證券賬戶注冊資料中“賬戶持有人名稱”相同且“有效身份證明文件號碼”相同的多個證券賬戶(以2010 年6 月 10 日賬戶注冊資料為準)參與本次發行網上申購的，以深交所交易系統確認的該投資者的第一筆申購為有效申購，其余申購均為無效申購。
(二)申購程序
1、辦理開戶登記
參加本次“金通靈”股票網上發行的投資者須持有中國結算深圳分公司的證券賬戶卡并已開通了創業板市場交易。
2、存入足額申購資金
參與本次“金通靈”網上申購的投資者，應在網上申購日2010 年6 月 11 日
(T 日，周五，含當日)前在與深交所聯網的證券交易網點開立資金賬戶，并根據自己的申購量存入足額的申購資金。
3、申購手續
申購手續與在二級市場買入深交所上市股票的方式相同，即：
(1)投資者當面委托時，填寫好申購委托單的各項內容，持本人身份證、證券賬戶卡和資金賬戶卡(確認資金存款額必須大于或等于申購所需的款項)到申購者開戶的與深交所聯網的各證券交易網點辦理委托手續。柜臺經辦人員查驗投資者交付的各項證件，復核無誤后即可接受委托。
(2 )投資者通過電話委托或其他自動委托方式時，應按各證券交易網點要求辦理委托手續。
(3)投資者的申購委托一經接受，不得撤單。
(三)配號與抽簽
若有效申購總量大于本次網上發行量，則采取搖號抽簽確定中簽號碼的方式進行配售。
1、申購配號確認
2010 年 6 月 17 日(T+1 日，周四)，各證券交易網點將申購資金劃入中國結算深圳分公司的結算銀行賬戶。
2010 年6 月 17 日(T+1 日，周四)進行核算、驗資、配號，中國結算深圳分公司將實際到賬的有效申購資金劃入新股申購資金驗資專戶。保薦人(主承銷商)會同中國結算深圳分公司及深圳南方民和會計師事務所有限責任公司對申購資金的到位情況進行核查，并由深圳南方民和會計師事務所有限責任公司出具驗資報告。中國結算深圳分公司依申購資金的實際到賬資金確認有效申購，按每
500 股配一個申購號，對所有有效申購按時間順序連續配號，配號不間斷，直到最后一筆申購，并將配號結果傳到各證券交易網點。凡資金不實的申購一律視為無效申購，將不予配號。
2010 年6 月 18 日(T+2 日，周五)向投資者公布配號結果。申購者應到原委托申購的交易網點處確認申購配號。
2、公布中簽率
保薦人(主承銷商)于2010 年6 月 18 日(T+2 日，周五)在《中國證券報》、
《上海證券報》、《證券時報》和《證券日報》上公布中簽率。
3、搖號抽簽、公布中簽結果
2010 年6 月 18 日(T+2 日，周五)上午在公證部門的監督下，由保薦人(主承銷商)和發行人主持搖號抽簽，確認搖號中簽結果，并于當日通過衛星網絡將抽簽結果傳給各證券交易網點。保薦人(主承銷商)于2010 年6 月21 日(T+3
日，周一)在《中國證券報》、《上海證券報》、《證券時報》和《證券日報》上公布中簽結果。
4、確認認購股數
申購者根據中簽號碼，確認認購股數，每一中簽號碼只能認購500 股。
(四)結算與登記
1、2010年6月17日 (T+1日，周四)和2010年6月18日 (T+2日，周五)
(共二個工作日)，全部申購資金由中國結算深圳分公司凍結在申購資金專戶內，所凍結的資金產生的利息，歸證券投資者保護基金所有。有關申購資金凍結等事宜，遵從深交所、中國結算深圳分公司有關規定。
2、2010年6月18日 (T+2日，周五)搖號抽簽。抽簽結束后中國結算深圳分公司根據中簽結果進行認購股數的確定和股東登記，并將有效認購結果發至各證券交易網點。
3、2010 年 6 月 21 日(T+3 日，周一)，由中國結算深圳分公司對未中簽的申購款予以解凍，并向各證券交易網點返還未中簽部分的申購余款，再由各證券交易網點返還投資者；同時中國結算深圳分公司將中簽的認購款項劃至保薦人
(主承銷商)資金交收賬戶。保薦人(主承銷商)在收到中國結算深圳分公司劃轉的認購資金后，依據有關協議將該款項扣除承銷費用等費用后劃轉到發行人指定的銀行賬戶。
4、本次網上發行的新股登記工作由中國結算深圳分公司完成，中國結算深圳分公司向保薦人(主承銷商)或發行人提供股東名冊。
五、發行費用
本次網下發行不向配售對象收取傭金、過戶費和印花稅等費用。向投資者網上定價發行不收取傭金和印花稅等費用。
六、發行人和保薦人(主承銷商)
1、發行人：江蘇金通靈風機股份有限公司
法定代表人：季偉
住 所：江蘇省南通市鐘秀中路百花科技樓三、四樓
電 話：0513－85198488
聯系人：何杰
2、保薦人(主承銷商)：平安證券有限責任公司
法定代表人：楊宇翔
住 所：廣東省深圳市福田區金田路大中華國際交易廣場 8 層
電 話：0755-22625472、22627926、22625640
聯系人：姜英愛、張培育、曹敏、劉俊佑
發行人： 江蘇金通靈風機股份有限公司
保薦人(主承銷商)： 平安證券有限責任公司
2010 年6 月 10 日
來源：證券交易所
中國風機產業網 （1）凡是大馬拉小車的風機，在條件允許的情況下，應換成小容量的。
（2）根據工藝要求和天氣溫度變化等條件，盡可能減少運行時間。
（3）對風量進行有效地控制，如調整出口風門、入口風門和入口葉片等，以減少空氣阻力。
（4）對管網進行及時查漏和堵漏。
| 高壓變頻器在高溫風機節能改造中的應用？ |
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| 原高溫風機的風壓控制由液力耦合器調節，改用高壓變頻器調節后，消除了機械、液壓較高故障的缺陷，運轉率提高，維護費用降低；電動機運行振動及噪聲明顯下降；電動機不需長期高速運行，節電效果顯著，節電率在20％以上。 高壓交流變頻調速技術是20世紀90年代迅速發展起來的一種新型電力傳動調速技術，主要用于交流電機的變頻調速，其技術和性能遠遠勝過以前采用的調速方式（如串級調速、液力耦合器調速、轉子水阻調速等）。高壓變頻器以其顯著的節能效益、較高的調速精度、較寬的調速范圍、完善的保護功能、方便的通訊功能，得到了廣大用戶的認可，現在已經成為企業電機節能方式的首選方案。但在2000年前后，由于當時高壓變頻器是洋品牌占壟斷地位，且大都價格不菲，所以水泥企業采用高壓變頻器的用戶并不多。隨著國產高壓變頻調速技術的成熟，從2005年起，山水集團在所有新建生產線的大功率風機類設備全部采用高壓變頻器的同時，對原有生產線的大功率風機類設備，也全部實施了高壓變頻器改造，共有近百臺之多，取得了良好的經濟效益和社會效益。 在改造過程中，其中的高溫風機功率大，節電效果顯著，但工藝、設備狀況相對復雜一些，進行高壓變頻技術改造時，在技術方案的確定、設備選型、安裝調試等方面，我們都有一些成功的經驗，在此作一介紹，以供同行參考。 變頻節能的技術原理 建設初期，在對通風機的應用設計中，風機的功率是根據最大需求量來選擇的，存在較大的富裕量。實際生產中，所需的風量是不可能長久處于最大狀態的，要經常變化，這樣就存在"大馬拉小車"的情況，需要進行調節，而調節的方式通常都是通過調節管道上擋板與閥門的開度來實現的。 對離心式風機而言，流體力學有以下原理：輸出風量Q與轉速n成正比；輸出壓力H與轉速n的平方正比：輸出軸功率P與轉速，z的立方正比；即： Q1/Q2=n1/n2 （1） H1/H2= （n1/n2）2 （2） P1/P2 = （n1/n2）3 （3） 當風機風量需要改變時，如采用調節風門開度的方式，則會使大量電能白白消耗在閥門阻力上。如采用變頻調速調節風量，可使軸功率隨流量的減小大幅度下降。變頻調速時，當風機低于額定轉速時，理論節電為： E=〔1-（n′／n）3〕×P×T（kWh） （4） 式中： n-額定轉速； n′ -實際轉速； P-額定轉速時電機功率； T-工作時間。 可見，如果通過變頻對風機進行改造，調節風量改為通過調節速度來實現，具有較大的節能潛力。以上公式為變頻節能提供了充分的理論依據。 工況簡介 回轉窯是一個有一定斜度的圓筒狀物，均化好的生料預熱后由窯尾進入到窯中，借助窯的轉動來促進料在旋窯內攪拌，使料互相混合、接觸進行反應，物料依靠窯簡體的斜度及窯的轉動在窯內向前運動，同時需要合適的氣壓及溫度，才能使煤粉有一定的懸浮時間進行充分的燃燒，生料才能在窯內得到很好的煅燒，形成高質量的熟料產品。窯內因物料的堆積變化很大，所以瞬時氣壓變化頻繁。窯尾高溫風機一方面用來調整窯內氣壓，另一方面將回轉窯內煅燒時產生的廢氣（含塵）引出，進入收塵器將灰塵進行處理后，再將廢氣排到大氣中。我集團的山東水泥廠目前有兩條新型干法生產線，日產量分別為1700t、2300t，并擁有一臺7．5MW中、低溫余熱發電機組，高溫風機電機配置為6kV、1250kW。在高溫風機的電機與風機之間，配有液力耦合器對風機進行調速，整個工藝過程主要是通過DCS的控制來調節液力耦合器的速度，從而調整風機的風量，達到控制窯內負壓。在生產中依靠風機擋板進行風量調節。 液力耦合器是通過控制工作腔內工作油液的動量矩變化，來傳遞電動機能量并改變輸出轉速的，電動機通過液力耦合器的輸入軸拖動其主動工作輪，對工作油進行加速，被加速的工作油再帶動液力耦合器的從動工作渦輪，把能量傳遞到輸出軸和負載，這樣，可以通過控制工作腔內參與能量傳遞的工作油多少來控制輸出軸的力矩，達到控制負載的轉速的目地。因此液力耦合器也可以實現負載轉速無級調節。但由于液力耦合器在調節過程中產生的轉差功率損耗、容積損耗、機械損耗高達10％以上，所產生的熱量需要油泵及冷卻水等輔助運行，故障率較高，特別是在夏季因耦合器產生熱量較大，需要加入四組冷油器，用循環水強降溫，水消耗量大，資源浪費嚴重。 高溫風機變頻改造方案 經過對原系統進行統計，在生產過程中，風機擋板開度大都在80％左右，根據公式（4）可見，節電空間較大，我們決定對原系統進行變頻改造，將風壓控制由原來的液力耦合器調節改為變頻器調節：取消原液力耦合器，將電機與液力耦合器之間用一連接軸取代液力耦合器連通，而由變頻器對電機本身進行調速，最后達到調整窯尾預熱器（高溫風機人口）的壓力為工況要求值；變頻器設備接人風機側高壓開關和擬改造電機之間，變頻器控制接入原有的DCS系統。電機、高壓斷路仍采用原有設備。為了充分保證系統的可靠性，變頻器加裝了工頻旁路裝置，保留了原有管道上的擋板（閥門）。這樣，當變頻器發生故障時，可將電機切換至工頻狀態下運行，仍舊利用風門進行風量調節。 根據負載參數及運行工況，我們為高溫風機配置了HIVERT系列高壓變頻器，其主要參數為：變頻器型號HIVERT-Y06／173，隔離變壓器容量1 800kVA，旁路開關柜容量400A。 改造過程 為了安裝變頻器，必須重新設計變頻器專用房。根據現場環境，我們選擇在高壓配電室旁另建一變頻器專用房，此地方距高壓室較近，動力電纜敷設方便。 由于現場灰塵較大，而變頻器為強迫風冷，設備內空氣流通量較大，為保障變頻器盡量少受外界灰塵的影響，在房間通風設計上，設計了兩扇大面積專用進風窗，房間不另設其它窗口，基本上是密閉設計。通風窗采用專用過濾棉濾網，這樣使進入變頻器室內的空氣經過通風窗濾灰，進入變頻器室內的灰塵大大減小。 由于本變頻器功率較大，為保證足夠的通風冷卻效果，在變壓器柜頂和功率柜頂分別獨立安裝了一整體風罩，與各自的出風口連成整體，形成所謂的"風道"，保證變頻器整體冷卻通風要求，即使在夏季高溫季節也不需要開空調進行降溫。 為減小安裝成本，動力電纜保留了原高壓柜至電機的電纜，將電纜原接線由高壓柜牽至變頻器，再重新由高壓柜到變頻器敷設一根動力電纜，由于變頻器房緊鄰高壓室，此電纜長度較短。 變頻改造后，由于需要取消原液力耦合器，我們按照液力耦合器的連接尺寸設計制作了一套直接連接軸來代替之。連接軸的基座安裝尺寸、軸連接中心尺寸、軸徑尺寸、軸與電機及風機側的連接靠背輪均與原液力耦合器一致。安裝時，僅需將原液力耦合器拆除，將連接軸代替液力耦合器，現場僅作少量調整即可達到安裝要求，而不用對風機及電機作任何調整，安裝方便快捷。 安裝高壓變頻器，原繞線電機對滑環進行短接，廢除原水阻啟動器，每年對碳刷及水阻啟動器和電機的維護減少，綜合成本大幅度下降，且高壓變頻器啟動時間任意可調，實現平滑啟動，對設備運行起到良好的保護。 變頻改造效果 我公司于2006年開始將高壓變頻器應用于窯頭引風機、高溫風機、生料磨循環風機等大功率風機電機上，平均節電20％以上，取得了顯著的經濟效益。表1為兩高溫風機安裝高壓變頻器前后的數據對比。 我們對水泥熟料生產線高溫風機等大功率風機進 行高壓變頻技改，在技術方案的制訂、設備選型、安 裝調試等方面，有以下幾點經驗和體會： （1）制定方案前，要充分了解生產工藝和操作過 程，了解風量、風壓的調節方式，做好改造前各種工 藝參數（臺時、風量、風壓等）、設備參數（閥門開 度、運行電流等）的統計工作，為節能效果的估算、技術方案的制訂提供基礎數據。 �。�2）了解運行負荷狀況和特點，確定變頻器的選 型。對于水泥熟料線的高溫風機等設備，建議變頻器 選用電壓源型、高一高結構，可免除輸出升壓變壓 器；對于容量選擇，可適當放大一級。 �。�3）由于水泥行業的粉塵相對而言較大，通風窗專用過濾棉濾網需要經常清理，所以建議變頻器的冷卻方式采用風一水冷方式，這樣可大大減少室內與室外的空氣流通，既可保證室內空氣的潔凈，又可保證變頻器所需的運行溫度。 4）實踐證明，變頻器需要工頻旁路運行的機會很少，完全可以去掉旁路裝置，節省電力室空間，減少投資，從而可進一步去掉管道內的閥門支架，減小管道阻力。 �。�5）采用變頻器后，系統穩定可靠，取消了液力耦合器調速，消除了機械、液壓較高故障率的缺陷，運轉率提高、維護費用降低；電動機運行振動及噪聲明顯下降；電動機不需長期高速運行，工作電流大幅度下降，節電效果顯著。 |
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收錄時間:2010年12月25日 13:55:45 來源:機械專家網 發布時間：2009-10-2 作者: |
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???? ???? ????第一章 一般規定 第1條 本篇適用于離心透風機、離心鼓風機、離心壓縮機、軸流透風機、羅茨式鼓風機和葉氏式鼓風機的安裝。 第2條 本篇是風機(不包括輔助 設備 )安裝工程的專業技術規定，安裝工程的通用技術要求，應按本規范第一冊《通用規定》的規定執行。 第3條 風機安裝的基礎、清單和防震裝置應符合有關設計的要求。 第4條 風機的開箱檢查應符合下列要求： 一、根據設備裝箱清單，核對葉輪、機殼和其他部位(如地腳孔中心距、進、排氣口法蘭孔徑和方位及中心距、軸的中心標高等)的主要安裝尺寸是否與設計相符； 二、葉輪旋轉方向應符合設備技術文件的規定； 三、進、排氣口應有蓋板嚴密遮蓋，防止塵土和雜物進進； 四、檢查風機外露部分各加工面的防銹情況，和轉子是否發生明顯的變形或嚴重銹蝕、碰傷等，如有上述情況應會同有關單位研究處理。 第5條 風機的搬運和吊裝應符合下列要求： 一、整體安裝的風機，搬運和吊裝時的繩索，不得捆縛在轉子 和機殼或軸承蓋的吊環上； 二、現場組裝的風機，繩索的捆縛不得損傷機件表面和轉子與齒輪軸兩端中心孔、軸瓦的推力面和推力盤的端面機殼水平中分面的連接螺栓孔、轉子軸頸和軸封處均不應作為捆縛部位； 三、輸送特殊介質的風機轉子和機殼內涂有保護層，應嚴加保護，不得損傷； 四、不應將轉子和齒輪軸直接放在地上轉動或移動。 第6條 風機的潤滑、油冷卻和密封系統的管路除應清洗干凈和暢通外其受壓部分均應作強度試驗，試驗壓力如設備技術文件無規定時，用水壓試驗時試驗壓力應為最高工作壓力的1.25～1.5倍，用氣壓試驗時試驗壓力應為工作壓力的1.05倍；現場配制的潤滑、密封管路應進行除銹、清洗處理。 第7條 風機的進氣管、排氣管、閥件調節裝置和氣體加熱成冷卻裝置油路系統管路等均應有單獨的支撐并與基礎或其他建筑物連接牢固；各管路與風機連接時法蘭面應對中貼平，不應硬拉和別勁，風機機殼不應承受其他機件的重量，防止機殼變形。管路安裝完畢后，應復測機組的不同軸度是否符合要求。 注：中、小型機組（如類似DA350－61機組）的油路系統管路可不設單獨支援。 第8條 ? 風機附屬的自控設備的觀測儀器、儀表的安裝，應按設備技術文件的規定執行。 第9條 ? 風機連接的管路需要切割或焊接時，不應使機殼發生變形，一般宜在管路與機殼脫開后進行。 第10條 風機的傳動裝置外露部分有護罩；風機的進氣口或進氣管路直通大氣時應加裝保護網或其他安全設施。 ????第二章 離心透風機 第11條 離心透風機的拆卸、清洗和裝配應符合下列要求： 一、將機殼和軸承箱拆開并將轉子卸下清洗，但電動機直聯傳動的風機可不拆卸清洗； 二、軸承的冷卻水管路應暢通并應對整個系統進行試壓，試驗壓力如設備技術文件無規定時，一般不應低于4公斤力/厘米2。 三、清洗和檢查調節機構，其轉動應靈活。 第12條 ? 整體機組的安裝，應直接放置在基礎上用成對斜墊鐵找平。 第13條 ? 現場組裝的機組，底座上的切削加工面應妥善保護，不應有銹蝕或操縱，底座放置在基礎上時，應用成對斜墊鐵找平。 第14條 ? 軸承座與底座應緊密接合，縱向不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在主軸上丈量，橫向不水平底不應超過0.3/1000，用水平儀在軸承座的水平中分面上丈量。 第15條 ? 軸瓦研刮前應先將轉子軸心線與機殼軸心線校正，同時調整葉輪與進氣口間的間隙和主軸與機殼后側板軸孔間的間隙，使其符合設備技術文件的規定。 第16條 ? 主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。軸承蓋與軸瓦間應保持0.03～0.04毫米的過盈(丈量軸瓦的外徑和軸承座的內徑)。 第17條 機殼組裝時，應以轉子軸心線為基準找正機殼的位置并將葉輪進氣口與機殼進氣口間的軸向和徑向間隙高速至設備技術文件規定的范圍內，同時檢查地腳螺栓是否緊固。其間隙值如設備技術文件無規定時，一般軸向間隙應為葉輪外徑的1/100，，徑向間隙應均勻分布，其數值應為葉輪外徑的1.5/1000～3/1000(外徑小者取大值)。調整時力求間隙值小一些，以進步風機效率。 第18條 離心透風機找正時，風機軸與電動機軸的不同軸度：徑向定位移不應超過0.05毫米，傾斜不應超過0.2/1000。 第19條 ? 轉動軸承裝配的風機，兩軸承架上軸承孔的不同軸度，可待轉子裝好后，以轉動靈活為準。 ????第三章 軸流透風機 第20條 軸流透風機的拆卸、清洗和裝配除應按本篇第11條執行外，尚應符合下列要求： 一、應檢查葉片根部是否損傷，緊固螺母是否松動； 二、立式機組應清洗變速箱、齒輪組或蝸輪蝸桿。 第21條 整體機組的安裝應直接放置在基礎上，用成對斜墊鐵找平。 第22條 現場組裝的機組，組裝時應符合下列要求： 一、水平剖分機組應將主體風筒上部和轉子拆下，并將主體風筒下部、軸承座和底座等在基礎上組裝后，用成對斜墊鐵找平； 二、垂直剖分機組應將進氣室安放在基礎上，用成對斜墊鐵找平，再安裝軸承座,通風降溫方案，且軸承座與底平面應均勻接觸，兩軸承孔對公共軸線的不同軸度不應超0.05毫米；軸瓦研刮后，將主軸平放在軸瓦上，用劃針固定在主軸軸頭上，以進氣室密封圈為基準測主軸和進氣室的不同軸度，其值不應超過2毫米，然后依次裝上葉輪、機殼、靜子和擴壓器； 三、立式機組的不水平度不應超過0.2/1000，用水平儀在輪轂上丈量，傳動軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.2/1000； 四、水平剖分和垂直剖分機組的風機軸與電動機軸的不同軸度，徑向位移不應超過0.05毫米，傾斜步應超過0.2/1000；機組的縱向不水平度不應超過0.2/1000，橫向不水平度不應超過0.3/1000(電站用軸流引風機按設備技術文件規定)，用水平儀分別在主軸和軸承座的水平中分面上丈量。 第23條 葉片校正時，應按設備技術文件的規定校正各葉片的角度，并鎖緊固定葉片的螺母，如需將葉片自輪轂上卸下時，必須按打好的字頭對號進座，防止位置錯亂破壞轉子平衡。如葉片損壞需更換時，在葉片更換后，必須鎖緊螺母并符合設備技術文件規定的要求。 第24條 主軸和軸瓦組裝時，應按設備技術文件的規定進行檢查。 第25條 葉輪與主體風筒(或機殼)間的間隙應均勻分布并符合設備技術文件的規定，其對應兩側的半徑間隙之差如無規定時可按表V-2.1的規定執行。 葉輪與主體風筒間的對應兩側半徑間隙之差 表V-2.1 第26條 主體風筒上部接縫或進氣室與機殼、靜子之間的連接法蘭以及前后風筒和擴壓器的連接法蘭均應對中貼平，接合嚴密。前、后風箱和擴壓器等應與基礎連接牢固，其重量不得加在主本風筒(或進氣室)上，防止機體變形。 ????第四章 羅茨式和葉氏式鼓風機 第27條 羅茨式和葉氏式鼓風機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求： 一、清洗齒輪箱及其齒輪； 二、檢查轉子和機殼內部； 三、清洗潤滑系統使其暢通、清潔。 第28條 轉子與轉子間(包括正、反兩個方面)、轉子與機殼間、轉子與墻板間的間隙均應符合設備技術文件的規定。 第29條 風機應用成對斜墊鐵找平，軸的縱向不水平度不應超過0.2/1000。 ????第五章 離心鼓風機和壓縮機 第30條 離心鼓風機和壓縮機的清洗、拆卸和裝配應符合下列要求： 一、各機件和附屬設備均慶清洗干凈，其接合面防銹油脂除往后，應涂以潤滑層加以保護(特殊要求者例外)； 二、機殼垂直中分面不應拆卸清洗(筒型結構的機器按設備技術文件的規定執行)，擴壓器、回流器和軸承箱等清洗時可不拆卸； 三、潤滑系統、密封系統中的油泵、過濾器、油冷卻器和安全閥等應拆卸清洗，除油冷卻器外其斜均可不單獨試壓； 四、氣體調節裝置和氣體冷卻系統應拆洗干擾，其受壓療分一般可進行試壓；如有特殊要求者，應按設備技術文件的規定進行嚴密性試驗。 第31條 離心鼓風機和壓縮機找平時，應符合下列要求： 一、直聯機組找平時，縱向用水平儀在軸上丈量，不水平度不應超過0.03/1000；橫向用水平儀在機殼中分面上丈量，不水平度不應超過0.1/1000； 二、有增速器的機組找平時，縱向用水平儀在軸頸上丈量，不水平度不應超過0.02/1000；橫向用水平儀在下機殼的水平中分面上丈量(見圖V-2.1)，不水平度不應超過0.1/1000；整個機組的找正一般均以增速器為基準進行。 第32條 底座或整體機組安裝時應符合下列要求： 一、按機組的大小選用成對斜墊鐵，對轉速超過3000轉/分的機組，各塊墊鐵之間、墊鐵與基礎、底座之間的接觸面積均不應小于接合面的70%，局部間隙不應大于0.05毫米； 二、每組墊鐵選配后應成組放好，并作出標記防止錯亂； 三、底座如為數塊組成者，應按設備技術文件的規定核對機殼和軸承座等地腳螺栓的位置是否相符； 四、底座上導向鍵(水平平鍵或垂直平鍵)與機體間的間隙應均勻，并符合設備技術文件的規定。如無規定時，健在裝配的鍵槽內的過盈應為0.01～0.02毫米；在對應可滑動的鍵槽內兩側間隙的部屬C1+C2應為0.04～0.08毫米，頂間隙c應為0.5～1.0毫米，埋頭螺釘低于健a 為0.3～0.5毫米(見圖V-2.2)。 第33條 軸承座和下機殼裝在底座上時，應符合下列要求： 一、軸承座與下機殼為整體的機組，應將機體的下半部裝在底座上，同時以軸承孔為基準，找平(有增速器的機組一般以增速器為基準進行上述工作)； 二、軸承座與下機殼不是一體的機組，軸承座應先裝在底座上，同時以軸承孔為基準找平，校正下機殼與主軸軸心線的不同軸度(有增速器的機組，一般以增速器為基準進行上述工作)； 三、有導向鍵的軸承座或下機殼上的錨爪與底座相連接的螺栓應正確固定，螺栓與螺孔間的間隙和螺母與機座間的間隙，應符合設備技術文件的規定，無規定時，螺母與機座間的間隙c一般可以為0.03～0.06毫米(見圖V-2.3)。 四、軸承座與底座間，或下機殼的錨爪、軸承座與底座間，應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙、對轉速不高于3000轉/分的機組不大于0.05毫米，高于3000轉/分的機組不應大于0.04毫米。 注：機座指軸承或下機殼的錨爪。 第34條 增速器底面與底座應緊密貼合，未擰緊螺栓前用塞尺檢查其局部間隙不應大于0.04毫米。 第35條 軸瓦與軸頸的接觸弧面、頂間隙、側間隙均應符合設備技術文件的規定。如某項指標不符合，答應進行修、刮，但修、刮軸瓦時，應留意校正轉子與機殼密封裝置的不同軸度，并使轉子與密封裝置間的間隙符合設備技術文件的規定(可傾瓦軸應符合設備技術文件的規定)。 第36條 轉子各部位(主軸、葉輪、平衡盤、推力盤和聯軸器等)的軸向和徑向跳支均不應超過設備技術文件的規定。 第37條 上、下機殼的接合面應緊密，未擰緊螺栓前，局部間隙答應值應符合設備技術文件的規定。無規定時，應符合下列要求： 一、工作壓力低于或即是10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0.12毫米(燒結鼓風機例外)；工作壓力高于10公斤力/厘米2者，間隙不應大于0,屋頂風機排風設備.08毫米； 二、連接螺栓不應碰傷，接合面間如有密封填料或涂料，應按設備技術文件的規定均勻地填上或涂上。 第38條 增速器組裝時，應符合下列要求(行星齒輪增速器按設備技術文件的規定執行)： 一、軸瓦的各部間隙(頂隙、側隙等)、接觸弧面和單位面積內的觸點數，應符合設備技術文件的規定，必要時應進行刮研； 二、齒輪組軸間的中心中距、不平行度、齒側間隙和接觸班點應符合設備技術文件的規定； 三、齒輪箱的上、下殼體接合面應緊密，未擰緊螺栓前其局部間隙不應大于0.06毫米,玻璃鋼負壓風機，連接螺栓不應碰傷。 第39條 所有上瓦背與軸承蓋(或壓蓋)的過盈值以及下瓦背和軸承孔的接觸面均應符合設備技術文件的規定，無規定時，過盈值一般為0.03～0.07毫米，接觸面一般不應小于75%。 第40條 電動機、汽輪機、燃氣輪機與增速器、鼓風機、壓縮機連接時，共不同軸度應符合設備技術文件的規定。 ????第六章 試運轉 第41條 風機試運轉應分兩步，第一步機械性能試運轉；第二步設計負荷試運轉。一般均應以空氣為壓縮介質，風機的設計工作介質的比重小于空氣時，應計算以空氣進行試運轉時所需的功率和壓縮后的溫升是否影響正常運轉，如有影響，必須用規定的介質進行設計負荷試運轉。 第42條 風機試運轉前，應符合下列要求： 一、潤滑油的名稱、型號、主要性能和加注的數目應符合設備技術文件的規定； 二、按設備技術文件的規定將潤滑系統、密填充系統進行徹底沖洗； 三、鼓風機和壓縮機的循環供油系統的連鎖裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連瑣裝置、防飛動裝置、軸位移警報裝置、密封系統的連鎖裝置、水路系統調節裝置、閥件和儀表等均應靈敏可靠，并符合設備技術文件的規定； 四、電動機或汽輪機、燃氣輪機的轉向應與風機的轉向相符； 五、盤動風機轉子時，應無卡住和摩擦現象； 六、閥件和附屬裝置應處于風機運轉時負荷最小的位置； 七、機組中各單元設備均應按設備技術文件的規定進行單機試運轉； 八、檢查各項安全措施。 第43條 風機在額定轉速下試運轉時，應根據風機在使用上的特點和使用地點的海拔高度，按設備技術文件確定所需的時間。無規定時，在一般情況下要按下列規定； 一、離心、軸流透風機，不應少于2小時； 二、羅茨、葉氏式鼓風機在實際工作壓力下，不應少于4時； 三、離心鼓風機、壓縮機，最小負荷下(即機構運轉)不應少于8小時，設計負荷下連續運轉不應少于24小時； 四、風機不得在喘振區域內運轉(喘振流量范圍設備技術文件注明)。 第44條 風機運轉時，應符合下列要求： 一、風機運轉時，以電動機帶動的風機均應經一次起動立即停止運轉的試驗，并檢查轉子與機殼等確無摩擦和不正常聲響后，方得繼續運轉(汽輪機、燃氣輪機帶動的風機的起動應按設備技術文件的規定執行)； 二、風機起動后，不得在臨界轉速四周停留(臨界轉速由設計)； 三、風機起動時，潤滑油的溫度一般不應低于25℃，運轉中軸承的進油溫度一般不應高于40℃； 四、風機起動前，應先檢查循環供油是否正常，風機停止轉動后，應待軸承回同溫度降到小于45℃后，再停止油泵工作； 五、有起動油泵的機組，應在風機起動前開動起動油泵，待主油泵供油正常后才能停止起動油泵；風機停止運轉前，應先開動起動油泵，風機停止轉動后應待軸承回油溫度降到45℃后再停止起動油泵； 六、風機運轉達額定轉速后，應將風機調理到最小負荷(羅茨、葉氏式鼓風機除外)進行機械運轉至規定的時間，然后逐步調整到設計負荷下檢查原動機是否超過額定負荷，如無異常現象則繼續運轉至所規定的時間為止； 七、高位油箱的安裝高度，以軸承中分面為基準面，距此向上不應低于5米； 八、風機的潤滑油冷卻系統中的冷卻水壓力必須低于油壓； 九、風機運轉時，軸承潤滑油進口處油壓應符合設備技術文件的規定，無規定時，一般進油壓力應為0.8～1.5公斤力/厘米2，高速輕載軸承油壓低于0.7公斤力/厘米2時應報警，低于0.5公斤力/厘米2時應停車。當油壓下降到上述數值的上限時，應立即開動起動油泵或備用油泵，同時查明油壓不足的原因，并想法消除； 十、風機動轉中軸承的徑向振幅應符合設備技術文件的規定，無規定時應符合表V-2.2、V-2.3的規定； 十一、風機運轉時，軸承溫度應符合設備技術文件的 離心、軸流透風機、羅茨、葉氏式鼓風機 軸承的徑向振幅(雙向) 表V2.2 離心鼓風機、壓縮機和增速器軸承的徑向振幅(雙向) ?????????????????????????? 表V-2.3 注：上兩表所列振幅系指測振器的觸頭沿鉛垂方向安放于軸承壓差上所測得的數值。 規定：無規定時，一般應符合表V2.4的規定； ??????????? 軸 承 溫 度 ??????????????? 表V-2.4 十二、風機運轉時，應間隔一定的時間檢查潤滑油溫度和壓力、冷卻水溫度和水量、軸承的徑向振幅、排氣管路上和各段間氣體的溫度和壓力、保安裝置、電動機的電流、電壓和功率因數以及汽輪機、燃氣輪機的設備技術文件中規定要丈量的參數值等是否符合設備技術文件的規定，并做好記錄； 十三、風機試運轉完畢，應將有關裝置調整到預備起動狀態。
| 變頻器在空調風機中的應用 |
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| 1 引言
圖1 工藝流程圖 根據以上運行情況，風機運行穩定，對電動機頻率進行簡單的控制即可滿足工藝的需要，因此變頻改造不需要增加復雜的控制系統，只是在主回路增加兩臺變頻器，通過變頻器控制面板調節電動機頻率就可以解決控制題目。 風道閥門開度正常時只有50％左右，因此節能的空間較大，進行變頻器改造應該有較大的節能空間。 2.3 改造過程 由上述原理可以看出，電氣回路改造是這次改造的主要內容，根據改造的實際情況，空調控制現場新增配電柜一臺，內裝變頻器兩臺，即30kW、15kW風機用變頻器各1臺，并按照控制原理圖設計安裝柜內電路及按鈕、指示燈等元器件。 由于風道不能承受負壓，因此送風與排風的開、停機順序有一定的要求，即開機時先開送風后開排風，而停機時先停排風后停送風;這些控制要求只能在配電控制回路中進行體現，所以，電氣控制回路中增加了一定的電氣連鎖，而且對于變頻器故障引起的不必要的麻煩，只好在控制回路中增加變頻器的輸出點進行連鎖控制，避免引起送風機變頻器故障時排風機還在運轉的情況，將變頻器故障輸出點引到起停控制回路，避免意外事故的發生。 由于風機開時風機葉輪慣量較大，保存風道閥門對于起動風機時減少風機起動時的沖擊有很大好處，因此在改造中保存，只是在開起空調機組時封閉，開起后再完全開啟。 當風機風量由于過濾器等中間部件原因改變時，就需要調節變頻器的輸出頻率來適應工況的改變，而改變變頻器的輸出頻率，只需按變頻器控制面板的上下箭頭鍵即可改變輸出運行頻率，操縱簡單易行。 其電氣接線原理圖如圖2所示。 圖2 變頻器控制原理圖 除了電氣控制回路改造之外，還要對變頻器的參數進行設置，以便于優化設備運行。變頻器的使用使控制功能加強，變頻器的參數設定必須根據實際工藝進行參數整定。變頻器參數的具體設置如附表所示，其它參數采用默認值并經過自整定即可。
2.4 效益分析 （1）節能效果明顯。由于完全開啟了風門，降低了實際運行轉速，因此將節約大量的電能，減少相應的電費支出。經過測算，兩臺風機實際運行頻率約為41Hz,實際節約功率為18kW。兩臺空調風機按年運行7500h計算，每年節約電量為: 節約電量=18×7500=13.5萬kW?h 由以上計算可以看出采用了變頻恒壓控制以后，每年僅節約電費將可達到 節約電費=13.5萬kW?h×0.53元/kW?h=7.15萬元 而變頻改造需要增加投進3.5萬元，短期內就可以收回投資。 （2）降低電動機實際轉速，減少起動時對設備的沖擊，降低維修用度及空調運行的本錢。空調機組對于風機等設備要求有較高的穩定性，減少對設備的沖擊及降速運行帶來的隱性好處是非常大的。 （3） 降低操縱職員的操縱強度，進步空調供用質量。操縱職員只要操縱變頻器操縱面板即可達到控制風量的目的，不用再控制風道閥門。
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